1. Расчетные формулы.
1. В Пособии рассматриваются поступления теплоты в помещения солнечной радиации и от людей. Другие поступления теплоты следует учитывать по заданиям технологов, опытным или литературным данным.
2. Поступления теплоты, Q Вт, в помещении от солнечной радиации через остекленные световые проемы и массивные ограждающие конструкции зданий различного назначения для наиболее жаркого месяца года (июля) и заданного или каждого часа суток, следует рассчитывать по формуле:
(1)
где:
Q_i - тепловой поток, Вт, через i-й световой проем;
Q_i,м - тепловой поток, Вт, через i-е массивное ограждение;
a,b - число световых проемов и массивных ограждений.
Расчетным является максимальный тепловой поток Q_макс, Вт, выбираемый из часовых поступлений теплоты за период, когда в помещении работают или отдыхают люди или ведется производственный процесс.
3. Тепловой поток прямой и рассеянной солнечной радиации (далее "солнечной радиации") через i-й световой остекленный проем (далее "световой проем"), Вт, следует определять по формуле:
, (2)
где:
- тепловой поток, Вт, солнечной радиации через остекленный световой проем, определяемый по п.п. 4-9;
- показатель поглощения теплового потока солнечной радиации, определяемый по п.п. 10-12;
- тепловой поток теплопередачей через световой проем по п. 13.

Примечание. При определении поступлений теплоты для расчета систем вентиляции, величину допускается не учитывать.

4. Тепловой поток, Вт, солнечной радиации через световой проем рассчитывается по формуле:
(3)
где:
- поверхностная плотность теплового потока, Вт/кв.м, через остекленный световой проем в июле в данный час суток, соответственно от прямой () и рассеянной () солнечной радиации, принимаемая для вертикального и горизонтального остекления по табл. 1, а для наклонного остекления рассчитывается по п. 5;
- коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией для учета площади светового проема, незатененной горизонтальной и вертикальной K плоскостями в строительном исполнении, рис 1а, определяемые по п. 6;
.. - коэффициенты облученности для учета поступления рассеянной солнечной радиации через световые проемы, незатененные горизонтальной и вертикальной наружными солнцезащитными плоскостями в строительном исполнении, определяемые по п. 7;
- коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, карнизы, жалюзи и др. изделия заводского изготовления), принимаемые по прил. 8 СНиП II-3-79**.
- коэффициент теплопропускания остеклением световых проемов, принимаемые по табл. 2;
- площадь светового проема (остекления), кв.м.
5. Поверхностная плотность тепловых потоков, (Вт/кв.м), поступающих в помещение в данный час суток через наклонное (рис. 2) остекление от прямой и рассеянной солнечной радиации следует определять по формулам:
для остекления а - при или
q_п=q_п,г·cosa+q_п,в·sina; (4)
q_p=q_p,г·cosa+q_p,в·sina (5)
для остекления в - при
q_п=q'_п,г·cosa-q'_п,в·sina (6)
q_p=q'_р,г·cosa-q'_р,в·sina (7)
где:
- поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/кв.м, поступающих от прямой (п) и рассеянной (р) солнечной радиации соответственно через горизонтальное (г) и вертикальное (в) остекление той же ориентации, что и наклонное остекление "а", принимаемые по табл.1:
- поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/кв.м, поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации через вертикальное остекление, ориентация которого соответствует остеклению ''в'' противоположна ориентации наклонного остекления ''а'', принимаемые по табл. 1;
- угол наклона остекления к горизонтальной плоскости, град. (рис. 2).

Примечание: Если при вычислении по формулам (4) и (6) величина окажется отрицательной, то следует считать , т.к. в этом случае остекление находится в тени.

6. Коэффициенты и формулы (3) определяются по формулам:
(8)
(9)
где:
Н, В - высота и ширина светового проема, м;
- ширина горизонтальных и вертикальных строительных солнцезащитных плоскостей, рис. 1а; при отсутствии солнцезащитных плоскостей, но при расстоянии кромки стен от остекления 150 мм и более рекомендуется их учитывать как плоскость, затеняющую оконный проем;
- высота солнца - угол, град., между направлением солнечного луча и его проекцией на горизонтальную плоскость, принимаемая по табл. 3, рис. 16;
- солнечный азимут остекления светового проема, град., определяемый по п.8;
r, s - расстояние, м, от солнцезащитных плоскостей соответственно до вертикального или горизонтального края светового проема (рис.1а).

Примечания: 1. При отсутствии солнцезащитных устройств (СЗУ) в формулах (8) и (9) следует принимать r = s = 0.
2. Если при вычислениях по формулам (8) и (9):
а) или , то следует принять , т.е. световой проем полностью затенен;
б) или , то следует принять или , т.к. тень от солнцезащитного устройства не доходит до светового проема.

7. Коэффициенты принимаются по табл. 4 в зависимости от солнцезащитных углов плоскостей и по рис. 1а, определяемых по формулам:
(10)
, (11)
где:
Н, В, , , r, s - принимаются по п.5 рис. 1а.
8. Солнечный азимут светового проема, град., определяется разностью углов азимута солнца и азимута светового проема (рис. 1б и 3)
(12)
где:
- азимут солнца, град. - угол между направлением на юг и горизонтальной проекцией солнечного луча;
- азимут светового проема, град., угол между перпендикуляром к остеклению и направлением на юг;
- для восточной половины небосклона отрицательны, а для западной половины положительны.
Азимуты световых проемов, ориентированные по основным странам света имеют следующие значения: ЮВ - 45, В - 90, СВ - 135, С - 180, Ю±0, ЮЗ - 45, З - 90, СЗ - 135.
9. Затенение светового проема наружными солнцезащитными плоскостями (в строительном исполнении) рассчитывается по формулам (8) - (11) или графическим построением тени по методу Л.А. Глаубянца [5]. Для графического расчета на горизонтальном разрезе окна через точки и (на гранях защитных ребер, (рис.1а) проводятся горизонтальные проекции солнечных лучей до пересечения их с плоскостью стекол.
Отрезки прямых - , - , - определяют ширину тени, падающей на стекло в данный час суток. Пересечение продолжения прямых - , - , и - с проекцией грани горизонтального защитного элемента (козырька) прямой А - Б обозначаются точки , …, . Полученные отрезки прямых - , ….... и заменяются соответственно равными им отрезками , которые откладываются на прямой f D, проведенной вдоль защитного козырька на вертикальной проекции окна.
Для каждого расчетного часа через точки проводят вертикальные проекции солнечных лучей до пересечения с плоскостью стекол в точках . Длины отрезков представляют высоты тени, создаваемой козырьком на стеклах светового проема.
На фасаде светового проема строятся границы полученной тени и вычисляется площадь затененной и свободной части светового проема (см. пример 2).
10. Показатель "а" - поглощения ограждениями и оборудованием теплового потока прямой и рассеянной солнечной радиации, передаваемого воздуху помещения конвективными потоками, определяется по табл.5. в зависимости от отношения , в котором показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями и оборудованием помещения [1], Вт/град. С:

; (13)
- показатель интенсивность конвективного теплообмена в помещении (м);

, (14)
У…У - коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв.м.град.С), для стен, покрытий и пола принимаются по формулам пунктов 3.4*, 3.5, 3.6* и 4.2* СНиП II-3-79** [4], причем в расчете учитывается только один-два активных внутренних слоя конструкции ограждения со стороны помещения;
А - А - внутренние поверхности ограждений помещения и поверхности оборудования, м.
11. Коэффициенты теплоусвоения для ограждений и оборудования определяются по формулам, Вт/(кв.м.град.С):
для окон и остекления фонарей

, (15)
где:
R- термическое сопротивление теплопередаче остеклений световых проемов, принимаемое по прил. 6*СНиП П-3-79**;
- коэффициент теплоотдачи, принимаемый по табл. 4* СНиП II-3-79**;
для перегородок производится расчет для половины их толщины по формуле:

, (16)
где:
R - термическое сопротивление части слоя, м, перегородки, разделенной по оси симметрии;
S - коэффициент теплоусвоения материала слоя на границе разделения.
Для оборудования [1,2]

, (17)
где:
G - масса оборудования, кг; с - удельная теплоемкость оборудования, Дж/(кг град. С), для металла 481,5 Дж/(кг град .С). )
12. Для определения почасовых поступлений теплоты расходуемой на нагревание приточного воздуха, следует по табл. 1 найти время начала прямой радиации Z и продолжительность прямой радиации через остекленные поверхности помещения , а затем по табл.5, руководствуясь найденными значениями по строке, соответствующей отношению находят значения показателя а для начала радиации Z и затем для всех часов суток Z+1, Z+2 и т.д.
Умножая значение максимального теплового потока солнечной радиации Q (найденного по п.п. 4-9) на полученный показатель а определяют почасовые поступления теплоты, Вт, в помещение, расходуемые на нагревание воздуха (см. пример 1).
13. Тепловой поток теплопередачей, Вт, для данного часа суток через остекленный световой проем (остекление) рассчитывается по формуле:

, (18)
где:
t- средняя за сутки температура наружного воздуха, град. С, принимаемая равной температуре июля по графе 3 таблицы "Температура наружного воздуха" СНиП 2.01.01-82 [6];
А - максимальная суточная амплитуда температуры наружного воздуха в июле, град. С, принимаемая по СНиП 2.01.01-82;
- коэффициент, выражающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха, принимаемый по табл. 6 ;
t - температура воздуха в помещении, град. С, принимаемая по СНиП 2.04.05-91 (8);
А, R - площадь, кв.м, и приведенное сопротивление теплопередаче, кв.м град. С/Вт, остекления светового проема, принимаемое по прил. 6*СНиП II-3-79** или по табл.2 Пособия.
14. Тепловой поток, Вт, через массивную ограждающую конструкцию (наружную стену или покрытие) Q, для данного часа суток (Z) следует определять по формуле.
Q=, (19)
где:
R - сопротивление теплопередаче массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв.м град. С/Вт, принимаемое в соответствии с требованиями п.п.2.6-2.9 СНиП П-3-75**;
t, t - средняя температура наружного воздуха в июле, по СНиП 2.01.01-82 [6] и температура воздуха в помещении;
- коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждающей конструкции, принимаемый по приложению 7 СНиП II-3-79** [4 ];
J - среднесуточное значение поверхностной плотности теплового потока суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/кв.м, поступающей в июле следует принимать по табл. 7 для горизонтальной и табл. 8 для вертикальной поверхности;
- коэффициент равный 1 - при отсутствии вентилируемой воздушной прослойки в ограждении (покрытии) и равным 0,6 для всех других ограждающих конструкций;
n - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, определяемая по п. 3.4* СНиП П-3.79** или по формуле [1];

, (20)
где:
- термическое сопротивление ограждения Вт/(кв.м град.С);
- тепловая инерция ограждения,
n = 0,85+0,15 - для многослойных конструкций; (21)
n = 1+0,5R- для конструкций с воздушной прослойкой; (22)
- коэффициенты теплоусвоения материалов первого и второго слоев по ходу тепловой волны, Вт/(кв.м град.С), по СНиП II-3-79**.
- коэффициенты, принимаемые по табл. 6 для каждого часа суток соответственно при ;
- запаздывание температурных колебаний в ограждении определяется по п.15; Z - время максимума суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимаемое по табл.7 и 8;
А - по п. 13;
А - амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), принимая по п.1б;
А- площадь массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв.м;
- коэффициенты теплоотдачи наружной и внутренней поверхности ограждения Вт/(мград. С), определяемые соответственно по формуле (24) и табл. 4* СНиП П-3-79**.
15. Запаздывание температурных колебаний в ограждающей конструкции , в часах, определяется по формуле:

, (23)
где:
- тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая по п. 2.4* СНиП II-3-79**.
16. Амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) А Вт/кв.м, определяется по формуле;

, (24)
где:
- максимальное и среднесуточное значение суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), поступающей на наружное ограждение, принимается по табл. 7 или 8.
17. Выделения теплоты от взрослых людей в производственных помещениях в зависимости от затрат энергии (категории тяжести выполняемой работы и температуру воздуха в рабочей или обслуживаемой зоне помещений) принимаются по табл. 9.
Тепловыделения от людей в жилых зданиях в теплый период года не учитывается, а в холодный период являются частью величины бытовых тепловыделений, определяемых в соответствии со СНиП 2.04.05-91.
Тепловыделения от людей в общественных зданиях и административно-бытовых помещениях промышленных предприятий принимаются по СНиП на проектирование этих зданий или по ведомственным нормативным документам.

2. Примеры расчетов поступлений теплоты от солнечной радиации.

Пример 1. Определить поступление теплоты солнечной радиации в производственное помещение в одноэтажном здании в Москве (56 град. СШ)., имеющем окна в ЮЗ стене без солнцезащитных устройств.
Влияние солнцезащиты - см. пример 2. В помещении поддерживается постоянная температура воздуха 22 град. С. Характеристика ограждающих конструкций помещения приведена в табл. 10. В помещении установлено технологическое оборудование общей массой 3000 кг, при общей поверхности 200 кв.м.
Решение. Расчеты произведены по методике профессора В.Н. Богословского [1].
1. Максимальный тепловой поток солнечной радиации через окна площадью 85 кв.м находим по формуле (3) и табл. 1, при максимальной плотности потока прямой радиации 479 и рассеянной 108 Вт/кв.м, при коэффициенте теплопропускания К =0,61 (по табл. 2) и отсутствии защитных устройств на окнах К = 1; К= 1 и К = 1:
Q (479ґ1 + 108ґ1)ґ1ґ0,61ґ85 = 30436 Вт;
2 Для определения показателя а поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п.10 находим коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв.м град.С):
для окон по формуле (15) У = 1/(0,34 -1/8,7) - 4,44;
для стены по слою керамзитобетона D = 3,2 > 1;
по п. 3.5 СНиП II-3-79** У = S = 5,03;
для покрытия по слою пенобетона, при D>1, по п. 3.5 СНиП II-3-79**
У = S = 2,19;
для перегородок при D/2 = 0,56 < 1 по формуле (16)
У= 0,0315 ґ 17,98 = 10,2;
для пола при D = 0,63 > 0,5 по формуле (27) СНиП II-3-79**
У = 2 ґ S = 2 ґ 16,43 = 32,9;
для оборудования по формуле (17)
У = 3,6 ґ 10 ґ 3000 ґ 481,5 = 52.
3. Показатель суммарного теплоусвоения помещения по формуле (13):

= 4,44.85+5,03.22+2, 19.216+10,2.260+32,9.216+52=10772 Вт/град.С.

4. Показатель интенсивности конвективного теплообмена по формуле (14):

2,55(85+22+216+260+216+200) - 2547,5 Вт/град.С.

5. Показатель поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п. 10:

а = 4,2.

6. По табл. 1 находим общую продолжительность радиации через ЮЗ окна = 10ч и начало радиации в Z = 10ч, по табл. 5 при а = 4,2 находим величины показателя а = 0,18 для Z = 10ч; а = 0,19 для Z+1 = 11ч и т.д. для всех часов суток и записываем их в первую строку табл. 11.
7. Умножим Q = 30436 Вт на показатели а; полученные часовые поступления теплоты, поглощенные помещением и переданные его воздуху, вносим во вторую строку табл. 11.
8. По формуле (18) определяем величину теплового потока теплопередачей через окна, Вт.

Q = (18,1+0,5 ґ 18,5-22)85/0,34 = 2300- 975,

где - определяется по табл. 6 на пересечении графы, соответствующей 15 часам и строки для того часа, где = 1, что соответствует максимальному поступлению теплоты через окна. Вправо и влево от этого значения по строке 15 находим значения , которые записываем в строку 3 табл. 11, а в строках 4 и 5 почасовые поступлении теплоты через окна.
9. Определяем величину теплового потока, Вт, через наружную стену (табл. б) по формуле (19) для

Q= .
Q = 34,9 + 79 + 110,2 ; при ; Q= 34,9+189,2, Вт,
где: J= 202; А= 699-202 = 497 Вт/кв.м по табл.8 для 56
град. СШ; = 1,16(5+10.) = 27,1 Вт/(кв.м град. С).
По формуле (20) затухание амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в стене:

n = (0,83+3 )(0,85+0,15) раз.

Расчет по значительно более сложной формуле (21) СНиП II-33-79** дает n = 22,3 раза - принято в расчете.
10. Поступление теплового потока через наружную стену запаздывает на 2,7D-0,4 = 2,7ґ3,57-0,4 = 9,2 ч по сравнению с поступлением максимального теплового потока на ЮЗ вертикальную плоскость в 15 ч, т.е. максимальное поступление теплоты через стену будет в 15+9,2 24 часа при=1, которое в табл. 6 находится на пересечении строки 24 и графы 24.
Поэтому по строке 24 находим все остальные значения величины 1, записываем их в строку 6 табл. 11 по = 34,9+189,2 Q, Вт - находим все его значения, приведенные в строке 7 табл. 11.
11. Определяем величину теплового потока, Вт, через бесчердачное покрытие по формуле (19):
Q =
=892,2+393,8+696,6.
где = 691+126-327 = 490 Вт/кв.м по табл.7 для 56 град. СШ. По формуле (20)
n.=
Поступление теплового потока через покрытие теплопередачей от наружного воздуха запаздывает на 2,7ґ3,93 - 0,4 = 10,2ч по сравнению с поступлением максимального потока от наружного воздуха в 15ч, т.е. максимум наступит в 15+10,2=25,2 или в 1 час ночи.
Этому соответствует = 1. По аналогии с п. 10 данные для , берем на строке 1 табл. 6 и записываем почасовые поступления теплоты 393,8 в строку 9.
12. Максимальный тепловой поток солнечной радиации на горизонтальную поверхность покрытия поступает в 12ч и с запаздыванием 2,7ґ3,93 - 0,4 = 10,2ч, т.е. в 22ч поступит в помещение, чему соответствует = 1. Данные для , берем на строке 22 табл. 6 записываем в строку 10 табл. 11, вычисляем и записываем почасовые поступления теплоты 696,6 , в строку 11, а в строке 12 приводятся общие поступления теплоты через покрытие.
13. Суммарный максимальный тепловой поток, нагревающий воздух помещения (строка 13 табл. 11) приходится на 17 часов солнечного времени. Он составляет 13,8 кВт или 43% от суммарных максимальных потоков теплоты 30,4 +1,29-0,14+0,88 = 32,4 кВт, рассчитанных с учетом максимального потока солнечной радиации через остекление.
Пример 2. Определить максимальное поступление теплового потока солнечной радиации в 17 часов солнечного времени в помещение, характеристика которого дана в примере 1. Запроектирована защита окон горизонтальными и вертикальными плоскостями в строительном исполнении - козырьками шириной 600 мм и ребрами шириной 500 мм (рис. 3). Высота окон 2 м и ширина 1,2 м, размер r = 0,2 м и S = 0,15 м. Азимут окон 45 град. Солнечный азимут окон 95-45 = 50 град. Азимут солнца () для периода 17 часов по табл. 3 равен 95 град.

Решение. По формулам (8) и (9) определяем коэффициенты

и = 0,92
Определяем солнцезащитные углы по формулам (10) и (11):
,
.
По табл. 4 находим = 0,77; 0,85; = 0,77ґ0,85 = 0,65.
Тепловой поток солнечной радиации в 17 часов по формуле (3) составит:
Тепловой поток при максимальной плотности, принятой в примере 1, с полученными выше коэффициентами К и К по формуле (3) от прямой и рассеянной радиации составит: (479ґ0,578 + 108ґ0,65)ґ0,61ґ85 = 17995 Вт или 59% от максимального теплового потока для незатененного окна. С учетом показателя поглощения, а равного для 17 часов 0,39, тепловой поток, поглощаемый воздухом помещения составят 0,39ґ177995 = 7018 Вт. Поступления от теплопередачи, согласно табл. 11 для 17 часов равны 1026 - 14 + 876 = 1888 Вт, всего 7018 + 1888 = 8906 Вт или 65% от теплового потока через незатененные окна.
Затенение окон от прямой и рассеянной радиации составит (1 - 0,59) 2,4 = 0,984 м. Графическое решение затенения окна представлено на рис. 3. При этом затенение окна от прямой радиации составило:
0,46ґ2 + 0,74ґ0,04 = 0,95 м.
Более подробные данные по средствам солнцезащиты см. [7].

Пример 3. Определить величину теплового потока солнечной радиации, поступающего в 17 ч в помещение, характеристика ограждений которого приведена в примере 1. Помещение дополнительно оборудовано зенитным фонарем с двухслойными стеклопакетами в металлических переплетах площадью 20 кв. м. Окна помещения затенены козырьками и ребрами, как указано в примере 2.
1. Максимальное поступление теплового потока через затененные окна принимаем по примеру 2 - 8906 Вт.
2. Начало поступления теплового потока через фонарь по табл. 1 в 5ч и окончание 20ч, т.е. продолжительность радиации 15ч. Максимальный тепловой поток через фонарь 606+93 = 699 Вт/(кв. град. С) в 12ч солнечного времени.
3. Коэффициент теплоусвоения для фонаря по формуле (15) 1/(0,31-1/8,7) = 5,1 Вт/(кв. м град. С).
4. Показатель суммарного теплоусвоения помещения (по аналогии с п. 3 примера 1):

4,44ґ85+5,1ґ20+5,03ґ22+2,19(216-20)+10,2ґ260+32,9ґ216+52 = 10830.

5. Показатель интенсивности конвективного теплообмена остается равным 2547,5 Вт/град. С по п. 4 примера 1. Следовательно и показатель поглощения теплового потока воздухом помещения
а= (10830/2547,5) 4,2

6. При максимальной продолжительности прямой солнечной радиации 12ч, вместо 15ч отсутствующих в табл. 5, находим для 4,2, при скорректированном начале радиация 7ч (вместо 5) для , т.е. для часа Z+10 - соответствующему 17 часам, по табл. 5 величину а= 0,415.
Тогда расчетами тепловой поток солнечной радиации через фонарь по формулам (2), (3) и (13), с учетом Q по аналогии с п. 8 расчета для примера 1

+ Q = 20(606.1+93.1)0,68.1.0,415 + 20(18,1+0,71.9,2-22)/0,31=
= 3945+170 = 4115 Вт.

7. Тепловой поток через окна и непрозрачные конструкции помещения в расчетные 17ч по примеру 2 равен 8906 Вт и через фонарь 4115 Вт, или всего в помещение поступит 8906 + 4115=13021 Вт

Пример 4. Определить коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией К и облученности рассеянной радиации К светового проема в наружной стене здания ( 44 град. СШ) восточной ориентации (А = -90гр.) для 8ч.30 мин. Высота окна Н =2,5м, ширина В = 2м. Имеются наружные солнцезащитные устройства: горизонтальные (козырек) и вертикальные (ребра); 1 = 0,5 м; 1 = 0,5 м; r = 0,2 м; s - 0,3 м, см. рис. 1. Решение. Коэффициент К при азимуте окна А = -90 град.:
по табл. 3 : А = -78 град.; h = 40 град.
по пункту 8 : A =-78 град. - (-90 град.) = 12 град.
По формулам (8) и (9) : К = 1- = 0,91;
K= 1 - = 1,1.
В соответствии с примечанием 2 к п. 6 следует принять К = 1.
По п. 4 : К = 0,91.1=0,91 или 91% площади светового проема будет облучаться прямой солнечной радиацией.
Определяем солнцезащитные углы и по формулам (10) и (11)

= аrсtg = 10°30'; = аrсtg = 12°15'

по найденным углам и по табл. 4 определяем К = 0,84 и К= 0,9.
Коэффициент для учета облучаемости рассеянной радиацией по п. 4, K= 0,9ґ0,84 = 0,76.

Пример 5. Определить поступление теплоты прямой и рассеянной солнечной радиации между 15 и 16 часами через остекление треугольного фонаря общей площадью 42 кв.м. Остекление ориентировано стороной "а" (рис.2) на ЮЗ (азимут остекления А = 55 град.) и стороной "в" на СВ (А = -125 ). Здание расположено в местности 48°СШ. a = 25°.
Решение. На широте 48 град. азимут солнца между 15 и 16 часами, согласно табл. 3 равен 76 град., высота солнца 40 град. По формуле (12) определяем солнечный азимут для остекления : А = 76-55 = 21° ; 0°< 21 < 90°; "в" 76 - (-125 ) = 201°; 90°< 201<270°.
При найденных солнечных азимутах остекления расчет ведем по формулам (4) и (5) для остекления "а" и по формулам (6) и (7) для "в", определив по табл. 1 :q =420 Вт/кв.м, q =427; q = 82; q = 112 Вт/кв.м для ЮЗ ориентации и q = 0 и q =59 Вт/кв, м - для СВ ориентации.
Тогда для остекления "а" : q = 420ґ0,906+427ґ0,423 = 561,1 Вт/кв.м, q = 82ґ0,906+112ґ0,423 = 121,7 Вт/кв.м. Для остекления "в" q = 420ґ0,906-0 = 380,5 Вт/кв.м; q = 82ґ0,906-59ґ0,423 = 49,3 Вт/кв.м. Всего через остекления треугольного фонаря в помещение поступит:

(561,1+121,7)21+(380,5+49,3)21 = 23364,6 Вт или в среднем 556,3 Вт/кв.м.

Таблица 1.

Поверхностная плотность теплового потока J солнечной радиации в июле, прошедшего через вертикальное или горизонтальное остекление световых проемов, Вт/ время начала и окончания прямой радиации.

Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)								Горизонтальный световой
градус		С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ	проем
36	5-6	56 35	140 27	157 35	42 24	__ 17	__ 17	__ 17	__ 17	13 23	18-19
	6-7	62 69	333 76	388 108	170 80	__ 51	__ 35	__ 38	__ 46	22 57	17-18
	7-8	8 79	369 108	465 130	279 128	__ 79	__ 56	__ 53	__ 57	279 78	16-17
	8-9	__ 73	274 104	443 129	335 129	3 81	__ 60	__ 63	__ 60	465 93	15-16
	9-10	__ 69	149 34	356 108	321 98	52 83	__ 63	__ 64	__ 62	626 100	14-15
	10-11	__ 67	38 71	104 88	237 86	110 83	__ 71	__ 65	__ 65	715 105	13-14
	11-12	__ 67	__ 67	31 80	126 83	151 83	3 77	__ 72	__ 65	747 105	12-13
		Ориентация вертикального светового проема (после полудня)								Горизонтальный	Часы после
		С	СЗ	З	ЮЗ	Ю	ЮВ	В	СВ	световой проем	полудня
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)								Горизонтальный световой
градус		С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ	проем
40	5-6	71 38	170 46	214 46	50 35	__ 20	__ 20	__ 21	__ 22	19 31	18-19
	6-7	51 71	350 96	410 112	183 86	__ 55	__ 42	__ 44	__ 46	114 62	17-18
	7-8	6 78	345 114	493 133	302 100	__ 71	__ 56	__ 55	__ 57	281 78	16-17
	8-9	__ 71	258 104	471 121	354 108	60 73	__ 60	__ 60	__ 60	431 87	15-16
	9-10	__ 64	116 80	363 99	342 95	150 79	__ 63	__ 62	__ 62	558 93	14-15
	10-11	__ 62	6 71	191 81	274 86	222 83	__ 67	__ 62	__ 65	651 100	13-14
	11-12	__ 60	__ 67	35 73	172 77	257 83	45 77	__ 65	__ 65	692 104	12-13
		Ориентация вертикального светового проема (после полудня)								Горизонтальный световой	Часы после полудня
		С	СЗ	З	ЮЗ	Ю	ЮВ	В	СВ	проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)								Горизонтальный световой
градус		С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ	проем
44	5-6	84 42	222 53	292 58	72 40	__ 23	__ 22	__ 22	__ 23	31 36	18-19
	6-7	42 70	369 98	452 112	209 86	__ 55	__ 44	__ 44	__ 44	126 62	17-18
	7-8	__ 77	357 110	500 130	333 109	__ 71	__ 55	__ 55	__ 55	283 76	16-17
	8-9	__ 71	256 101	490 121	398 108	66 79	__ 60	__ 59	__ 60	481 83	15-16
	9-10	__ 64	84 80	371 100	387 101	162 81	__ 63	__ 60	__ 62	543 93	14-15
	10-11	__ 60	2 71	193 81	305 86	245 84	__ 67	__ 60	__ 64	629 98	13-14
	11-12	__ 59	__ 67	37 72	214 79	288 85	73 77	__ 65	__ 65	668 98	12-13
		Ориентация вертикального светового проема (после полудня)								Горизонтальный световой	Часы после полудня
		С	СЗ	З	ЮЗ	Ю	ЮВ	В	СВ	проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)								Горизонтальный световой
градус		С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ	прем
48	5-6	93 45	356 60	327 65	95 45	__ 27	__ 26	__ 24	__ 26	37 42	18-19
	6-7	35 69	385 98	472 114	237 87	__ 55	__ 43	__ 44	__ 44	145 62	17-18
	7-8	__ 74	348 107	542 129	363 109	3 73	__ 53	__ 53	__ 53	285 73	16-17
	8-9	__ 70	222 99	497 121	427 112	80 81	__ 60	__ 58	__ 59	420 82	15-16
	9-10	__ 64	60 81	372 100	419 107	186 86	__ 65	__ 58	__ 62	519 93	14-15
	10-11	__ 60	__ 71	193 81	352 94	271 87	7 70	__ 60	__ 64	601 95	13-14
	11-12	__ 59	__ 67	37 72	251 84	317 88	106 78	__ 65	__ 65	643 98	12-13
		Ориентация вертикального светового проема (после полудня)								Горизонтальный световой	Часы после полудня
		С	СЗ	З	ЮЗ	Ю	ЮВ	В	СВ	проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)								Горизонтальный световой
градус		С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ	проем
52	5-6	102 55	301 69	371 73	116 52	__ 31	__ 28	__ 28	__ 28	57 42	18-19
	6-7	26 69	391 98	497 119	272 91	__ 59	__ 43	__ 44	__ 44	158 62	17-18
	7-8	__ 71	342 106	545 129	328 110	13 76	__ 55	__ 53	__ 53	291 73	16-17
	8-9	__ 67	196 96	498 123	448 114	94 85	__ 63	__ 57	__ 58	419 82	15-16
	9-10	__ 63	42 79	374 100	429 110	206 87	__ 67	__ 59	__ 60	508 87	14-15
	10-11	__ 60	__ 69	193 84	333 96	299 90	14 72	__ 60	__ 62	585 93	13-14
	11-12	__ 59	__ 65	37 72	272 86	344 91	150 78	__ 65	__ 63	630 98	12-13
		Ориентация вертикального светового проема (после полудня)								Горизонтальный световой	Часы после полудня
		С	СЗ	З	ЮЗ	Ю	ЮВ	В	СВ	проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)								Горизонтальный световой
градус		С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ	проем
56	4-5	88 19	165 32	237 27	28 20	__ 12	__ 13	__ 13	__ 13	33 20	19-20
	5-6	103 56	344 74	433 74	140 57	__ 35	__ 28	__ 30	__ 30	76 42	18-19
	6-7	17 66	401 93	523 115	287 90	__ 58	__ 42	__ 43	__ 44	169 57	17-18
	7-8	__ 65	339 98	547 122	424 105	22 74	__ 53	__ 48	__ 53	287 71	16-17
	8-9	__ 62	174 87	504 114	479 108	128 85	__ 64	__ 55	__ 56	405 78	15-16
	9-10	__ 58	26 71	378 91	479 102	245 88	__ 67	__ 56	__ 57	493 87	14-15
	10-11	__ 57	__ 62	193 76	427 92	347 91	21 72	__ 58	__ 58	566 91	13-14
	11-12	__ 55	__ 59	37 67	330 79	398 92	176 76	__ 63	__ 53	606 93	12-13
		Ориентация вертикального светового проема (после полудня)								Горизонтальный световой	Часы после полудня
		С	СЗ	З	ЮЗ	Ю	ЮВ	В	СВ	проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)								Горизонтальный световой
градус		С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ	проем
60	3-4	39 7	63 9	95 7	__	__	__	__	__	__	20-21
	4-5	112 28	272 40	291 37	__ 28	__ 16	__ 15	__ 14	__ 14	49 23	19-20
	5-6	107 51	387 71	448 78	152 58	__ 35	__ 28	__ 30	__ 33	92 42	18-19
	6-7	15 59	404 86	542 107	313 85	__ 53	__ 40	__ 40	__ 43	178 57	17-13
	7-8	__ 57	331 83	556 110	441 96	37 10	__ 49	__ 45	__ 50	284 65	16-17
	8-9	__ 55	146 77	509 99	501 98	166 81	__ 60	__ 50	__ 52	391 70	15-16
	9-10	__ 51	19 62	378 77	501 92	287 86	__ 65	__ 51	__ 53	466 78	14-15
	10-11	__ 51	__ 55	193 65	452 84	384 91	70 69	__ 53	__ 53	534 80	13-14
	11-12	__ 50	__ 55	37 60	363 74	449 91	215 71	__ 56	__ 53	578 78	12-13
		Ориентация вертикального светового проема (после полудня)								Горизонтальный световой	Часы после полудня
		С	СЗ	З	ЮЗ	Ю	ЮВ	В	СВ	проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)								Горизонтальный световой
градус		С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ	проем
64	3-4	70 19	126 23	121 19	35 12	__ 12	__ 9	__ 9	__ 10	34 15	20-21
	4-5	158 38	330 51	307 51	96 38	__ 21	__ 19	__ 21	__ 22	63 30	19-20
	5-6	109 52	429 74	471 85	208 62	__ 36	__ 28	__ 31	__ 35	105 42	18-19
	6-7	12 55	408 83	558 105	362 85	__ 52	__ 38	__ 37	__ 44	187 57	17-19
	7-8	__ 52	316 83	576 106	423 95	57 69	__ 46	__ 42	__ 48	286 62	16-17
	8-9	__ 51	133 73	519 95	543 95	194 79	__ 58	__ 46	__ 50	386 62	15-16
	9-10	__ 49	12 58	379 74	544 91	331 85	__ 64	__ 48	__ 50	443 72	14-15
	10-11	__ 48	__ 51	193 62	488 82	435 90	116 67	__ 49	__ 51	507 67	13-14
	11-12	__ 48	__ 51	37 57	395 74	495 90	256 70	__ 51	__ 51	544 65	12-13
		Ориентация вертикального светового потока (после полудня)								Горизонтальный световой	Часы после полудня
		С	СЗ	З	ЮЗ	Ю	ЮВ	В	СВ	проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)								Горизонтальный световой
градус		С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ	проем
68	2-3	63 17	145 16	144 12	28 9	__ 8	__ 6	__ 7	__ 8	29 15	21-22
	3-4	112 28	281 33	258 35	70 19	__ 19	__ 12	__ 9	__ 14	59 31	20-21
	4-5	128 44	409 58	384 65	135 42	__ 23	__ 17	__ 19	__ 20	82 37	19-20
	5-6	113 52	475 78	504 95	245 66	__ 38	__ 28	__ 31	__ 38	134 46	18-19
	6-7	9 55	412 83	534 106	336 88	7 55	__ 38	__ 37	__ 44	198 57	17-18
	7-8	__ 51	297 83	588 106	499 99	79 69	__ 46	__ 42	__ 48	283 62	16-17
	8-9	__ 51	135 74	531 98	578 99	231 102	__ 58	__ 46	__ 49	376 62	15-16
	9-10	__ 48	5 57	394 74	583 91	369 85	__ 65	__ 48	__ 49	440 67	14-15
	10-11	__ 48	__ 51	193 62	531 85	463 90	174 65	__ 49	__ 50	483 67	13- 14
	11-12	__ 48	__ 51	37 57	442 74	523 90	302 71	__ 51	__ 51	520 67	12-13
		Ориентация вертикального светового проема (после полудня)								Горизонтальный световой	Часы после полудня
		С	СЗ	З	ЮЗ	Ю	ЮВ	В	СВ	проем

Примечание: 1. Значения радиации приводятся в табл. 1 в виде дроби:
над чертой - прямой радиации,
под чертой - рассеянной.
2. Истинное солнечное время с поясным временем приближенно связано соотношением


где: - географическая долгота места строительства в гр.;
N - номер пояса времени, при этом (где - декретное время);
n- установленное отступление от солнечного времени.
где: - поясное время.
- декретное время.
3. Плотность теплового потока от рассеянной радиации дана с учетом рассеянного отражения прямой радиации от земной поверхности со средним альбедо 20%.

Таблица 2.
Сопротивление теплопередаче и коэффициенты теплопропускания заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей.)

№№ пп	Заполнение светового проема	Сопротивление теплопередаче кв. м. гр.С/Вт (приведенное)	Коэффициент теплопропускания заполнения светового проема, К
1.	Одинарное остекление в деревянных переплетах	0,18	0,75
2.	Одинарное остекление в металлических переплетах	0,15	0,90
3.	Двойное остекление в деревянных спаренных переплетах	0,39	0,60
4.	Двойное остекление в деревянных раздельных переплетах	0,42	0,51
5.	Двойное остекление в металлических раздельных переплетах	0,34	0,61
6.	Двойное остекление витрин в металлических раздельных переплетах	0,31	0,68
7.	Тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный)	0,55	0,41
8.	Тройное остекление в металлических переплетах разд.	0,46	0,57
9.	Блоки стеклянные пустотелые размером 194х194х98 при ширине швов б мм	0,31	0,55
10.	Блоки стеклянные пустотелые размером 244х244х98 при ширине швов б мм	0,33	0,59
11.	Профильное стекло швеллерного сечения	0,16	0,72
12.	Профильное стекло коробчатого сечения	0,31	0,64
13.	Органическое стекло одинарное	0,19	1,0
14.	Органическое стекло двойное	0,36	0,90
15.	Органическое стекло тройное	0,52	0,82
16.	Двухслойные стеклопакеты в деревянных переплетах.	0,36	0,60
17.	Двухслойные стеклопакеты в металлических переплетах.	0,31	0,68
18.	Одинарное остекление в раздельных деревянных переплетах и двухслойные стеклопакеты	0,53	0,41

Примечание 1. Значения приведенных сопротивлений теплопередачи заполнении световых проемов в деревянных переплетах даны для случаев, когда отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 0,750,85.
При отношении площади остекления к площади заполнения светового проема в деревянных переплетах, равном 0,6 0,74, указанные в таблице значения R_OC следует увеличивать на 10 %, а при отношении площадей, равном 0,88 и более, соответственно уменьшать на 5 %.
2. Значения R_OC взяты по приложению 6* СНиП II-3-79** .

Таблица 3.

Высота h_S и азимут A_S солнца на различных широтах, град. в июле.

Истинное солнечное		Географическая широта в град.
время - часы		30		40		44		48		52		56		60		64		68
До полудня	После полудня	hS	As	hs	As	hs	As	hs	As	hs	As	hs	As	hs	As	hs	As	hs	As
2 - 3	21 - 22																	4	145
3 - 4	20 - 21													1	130	3	131	6	131
4 - 5	19 - 20									3	119	5	120	7	120	9	119	10	118
5 - 6	18 - 19	6	111	8	111	9	111	10	110	12	109	13	108	14	107	15	106	16	104
6 - 7	17 - 18	18	104	19	104	19	100	20	99	21	97	21	95	21	94	21	92	21	91
7 - 8	16 - 17	30	94	29	93	29	90	30	87	30	85	29	82	28	81	27	79	27	77
8 - 9	15 - 16	42	86	41	82	40	78	40	76	38	72	37	69	36	67	34	64	32	61
9 - 10	14 - 15	54	75	52	69	50	65	49	60	47	56	45	53	43	50	40	49	37	45
10 - 11	13 - 14	65	56	62	49	59	45	56	40	54	36	51	33	48	31	44	29	40	28
11 - 12	12 - 13	73	24	69	20	65	18	61	16	58	13	54	12	50	11	46	10	42	9
12 полдень		74	0	70	0	66	0	62	0	58	0	54	0	50	0	46	0	42	0

Таблица 4.

Коэффициенты облученности

Тип солнцезащитной	Солнцезащитные углы и , град. (по рис.1)
конструкции	10	20	30	40	50	60
Горизонтальная	0,84	0,70	0,58	0,47	0,36	0,27
Вертикальная К	0,92	0,85	0,79	0,73	0,68	0,63

Примечание.
Коэффициент облученности К при наличии горизонтальных и вертикальных элементов затенения следует определять как произведение соответствующих коэффициентов
К =К х К.

Примечание: если Z=m > 24 ч, то коэффициент принимается для Z= m - 24 ч



Таблица 6

Коэффициент гармонического изменения температуры наружного воздуха для каждого часа суток.

	ЧАСЫ СУТОК
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22	23	24
1	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97
2	0,97	1	0,07	0,97	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87
3	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,91	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71
4	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,57	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5
5	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26
6	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0
7	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,97	-0,71	-0,5	-0,26
8	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5
9	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71
10	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87
11	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97
12	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71,	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1
13	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97
14	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87
15	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71
16	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5
17	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26
18	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0
19	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26
20	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5
21	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71
22	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87
23	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97
24	0,97	0,57	0,71	0,5	0,26	0	0	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1

Примечание: если = а > 24 ч, то значение коэффициента принимается для соответствующего часа суток при = а - 24 ч.

Таблица 7.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на горизонтальную поверхность, Вт/, в июле

Географическая широта	ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ							Среднее суточное значение
град.	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10	10-11	11-12
36	48 35	164 77	334 10	521 133	654 143	770 149	849 151	344
40	56 42	168 84	338 105	509 119	635 126	743 135	788 140	333
44	77 49	181 84	349 102	509 112	621 126	718 131	761 133	331
48	91 56	209 84	356 99	495 112	593 126	685 129	733 133	328
52	119 56	223 84	364 100	495 112	586 119	666 126	719 133	329
56	140 56	237 77	359 96	482 105	572 119	650 122	691 126	327
60	160 56	251 77	359 87	468 91	544 105	615 105	663 105	319
64	174 56	258 77	363 84	468 84	523 98	588 92	628 91	319
68	216 63	272 77	363 84	461 84	523 91	570 92	607 91	332
	ЧАСЫ СУТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ
	18-19	17-18	16-17	15-16	14-15	13-14	12-13

Таблица 8.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на вертикальную поверхность, северной ориентации, Вт/м², в июле

Географическая широта,	ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ							Среднее суточное значение
град.	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10	10-11	11-12
36	79 32	128 93	58 107	__ 99	__ 93	__ 91	__ 91	73
40	105 43	104 95	52 106	__ 96	__ 86	__ 82	__ 81	71
44	125 52	99 94	20 104	__ 96	__ 86	__ 81	__ 80	72
48	141 60	93 93	__ 104	__ 94	__ 86	__ 81	__ 80	73
52	155 73	77 93	__ 96	__ 91	__ 85	__ 81	__ 80	79
56	159 76	64 90	__ 87	__ 83	__ 78	__ 77	__ 74	80
60	157 70	53 80	__ 77	__ 73	__ 70	__ 69	__ 67	82
64	160 71	37 74	__ 71	__ 69	__ 66	__ 65	__ 65	88
68	166 71	20 73	__ 70	__ 69	__ 67	__ 65	__ 64	104
	ЧАСЫ СУТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ
	18-19	17-18	16-17	15-16	14-15	13-14	12-13

Таблица 8а.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации:, поступающей на вертикальную поверхность, южной ориентации, Вт/, в июле

Географическая широта,.	ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ							Среднее суточное значение
град	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10	10-11	11-12
36	__	__ 28	__ 98	___ 132	___ 132	___ 133	___ 133	55
40	__ 27	__ 72	__ 95	60 106	150 106	222 109	257 110	110
44	__ 31	__ 73	7 96	99 106	199 110	276 113	314 114	128
48	__ 36	__ 73	28 99	137 110	242 116	327 118	370 120	159
52	__ 43	__ 80	58 102	171 114	283 119	378 121	424 123	168
56	__ 46	__ 78	83 101	207 114	327 120	428 122	479 124	187
60	__ 46	5 72	108 94	250 109	369 116	471 122	534 123	204
64	__ 49	9 71	136 93	279 106	412 114	518 121	582 121	221
68	51 51	14 73	145 93	320 106	465 115	568 121	637 121	241
	ЧАСЫ УТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ
	18-19	17-18	16-17	15-16	14-15	13-14	12-13

Таблица 8б.
Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на вертикальную поверхность, юго-восточной к
юго-западной ориентации, Вт/, в июле

Географическая широта	ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЮГО-ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ																				Среднее суточное значение
град.	2-3	3-4	4-5	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10	10-11	11-12	12-13	13-14	14-15	15-16	15-17	17-18	18-19	19-20	20-21	21-22
36				60 31	212 108	314 172	395 174	384 133	308 116	200 112	80 104	96	__ 91	__ 84	__ 77	__ 42	__ 21				138
40				66 46	225 116	364 148	425 146	417 129	352 112	254 104	119 98	91	__ 85	__ 81	__ 76	__ 56	__ 27				147
44				95 53	256 116	395 148	467 146	460 136	380 116	297 107	150 104	19 91	__ 85	__ 81	__ 74	__ 59	__ 30				161
48			2 10	125 62	286 119	427 148	497 151	429 144	429 127	335 113	190 105	41 94	__ 88	__ 81	__ 74	__ 58	__ 35	__ 6			177
52			5 20	154 71	316 122	457 149	521 154	518 149	465 131	373 116	230 105	65 98	__ 92	__ 85	__ 73	__ 58	__ 35	__ 12			191
56			23 27	184 77	346 121	488 142	551 145	561 138	502 124	413 107	260 102	91 96	__ 92	__ 86	__ 72	__ 56	__ 37	__ 17			202
60		12 9	76 35	198 79	377 115	512 130	579 133	582 124	534 113	448 101	259 96	128 93	__ 88	__ 81	__ 66	__ 53	__ 37	__ 23	__ 6		213
64		58 16	140 46	267 84	430 115	541 129	622 129	624 123	570 112	483 100	340 941	169 92	2 86	__ 78	__ 63	__ 52	__ 38	__ 26	__ 13		235
68	35 12	105 24	174 58	314 90	456 120	576 134	663 134	669 123	616 114	529 101	378 95	198 93	23 87	__ 79	__ 63	__ 52	__ 38	__ 30	__ 19	__ 9	259
	ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЮГО-ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ
	21-22	20-21	19-20	18-19	17-18	16-17	15-16	14-15	13-14	12-13	11-12	10-11	9-10	8-9	7-8	6-7	5-6	4-5	3-4	2-3

Таблица 8в.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на вертикальную поверхность,
северо-восточной и северо-западной ориентации, Вт/м², в июле.

Географическая широта,	ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ СЕВЕРО-ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ																						Среднее суточное значение
град.	1-2	2-3	3-4	4-5	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10	10-11	11-12	12-13	13-14	14-15	15-16	16-17	17-18	18-19	19-20	20-21	21-22	22-23
36					183 28	454 102	488 146	393 147	265 114	98 97	__ 91	__ 87	__ 84	__ 83	__ 81	__ 77	__ 63	__ 23					129
40				11 1	193 63	398 130	428 154	335 140	200 108	55 96	__ 91	__ 87	__ 87	__ 84	__ 81	__ 77	__ 63	__ 29					123
44				35 6	252 72	419 133	424 149	324 137	170 108	38 96	__ 91	__ 87	__ 86	__ 84	__ 81	__ 74	__ 60	__ 31					123
48				70 19	191 81	437 133	420 144	305 134	143 109	22 96	__ 91	__ 87	__ 86	__ 84	__ 80	__ 72	__ 59	__ 35	__ 8				125
52				108 32	342 93	449 131	418 143	281 130	119 107	8 93	__ 87	__ 85	__ 84	__ 81	__ 79	__ 72	__ 59	__ 37	__ 12				127
56			23 5	187 44	391 95	460 125	414 133	260 119	93 95	__ 84	__ 80	__ 79	__ 78	__ 77	__ 76	__ 72	__ 59	__ 41	__ 16				129
60			73 13	310 53	442 96	469 116	412 112	236 104	65 82	__ 73	__ 73	__ 72	__ 72	__ 72	__ 71	__ 67	__ 58	__ 44	__ 24	__ 7			134
64		17 7	163 29	395 67	490 101	473 112	395 112	221 99	41 78	__ 70	__ 70	__ 70	__ 69	__ 67	__ 67	__ 64	__ 59	__ 48	__ 30	__ 16			143
68	29 9	169 19	320 43	465 79	541 106	483 112	366 112	204 100	29 77	__ 70	__ 70	__ 70	__ 67	__ 66	__ 66	__ 64	__ 60	__ 52	__ 35	__ 23	__ 12	__ 7	164
	ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ СЕВЕРО-ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ
	22-23	21-22	20-21	19-20	18-19	17-18	16-17	15-16	115	13-14	12-13	11-12	10-11	9-10	8-9	7-8	6-7	5-6	4-5	3-4	2-3	1-2

Таблица 8г.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей в июле на вертикальную поверхность,
восточной и западной ориентации Вт/м².

Географическая широта,	ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ														Среднее суточное значение
град.	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10	10-11	11-12	12-13	13-14	14-15	15-16	16-17	17-18	18-19
36	151 45	442 147	535 177	515 174	440 147	286 120	105 108	__ 98	__ 91	__ 86	__ 85	__ 74	__ 47	__ 17	1б2
40	242 63	476 151	561 179	542 164	442 134	276 110	101 99	__ 88	__ 84	__ 84	__ 81	__ 73	__ 59	__ 28	169
44	332 79	514 151	579 177	563 163	452 135	279 108	105 98	__ 87	__ 81	__ 81	__ 80	__ 73	__ 59	__ 30	180
48	371 88	536 155	590 174	565 164	454 135	279 110	105 98	__ 87	__ 81	__ 79	__ 78	__ 72	__ 59	__ 34	184
52	468 101	579 164	614 174	579 169	461 135	28 113	105 96	__ 87	__ 81	__ 77	__ 77	__ 72	__ 59	__ 41	200
56	482 101	594 156	621 165	579 155	461 121	283 102	105 91	__ 85	__ 79	__ 76	__ 74	__ 65	__ 58	__ 41	201
60	509 105	623 144	632 149	586 134	461 104	285 88	105 81	__ 76	__ 72	__ 69	__ 67	__ 62	__ 54	__ 41	206
64	535 115	635 141	655 143	597 129	463 101	285 84	106 77	__ 70	__ 66	__ 63	__ 63	__ 57	__ 50	__ 42	215
68	572 189	663 143	669 143	611 131	480 101	279 84	106 77	__ 70	__ 66	__ 63	__ 63	__ 57	__ 50	__ 42	239
	ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ
	18-19	17-18	16-17	15-16	14-15	13-14	12-13	11-12	10-11	9-10	8-9	7-8	6-7	5-6

Таблица 9.

Тепловыделения от взрослых людей

Показатели	Тепловыделения от взрослых людей, Вт при температуре окружающего воздуха в
	10	15	20	25	30	35
В состоянии покоя
Тепловыделения явные	143	116	87	58	41	12
скрытые	23	29	29	35	52	81
полные	163	145	116	93	93	93
При легкой работе (категория I)
Тепловыделения явные	151	122	99	64	41	6
скрытые	29	35	52	81	105	140
полные	180	157	151	145	146	46
При работе средней тяжести (категория II а)
Тепловыделения явные	166	135	108	73	44	7
скрытые	51	66	90	121	150	187
полные	217	201	198	194	194	194
При работе средней тяжести (категория II 6)
Тепловыделения явные	182	150	119	84	49	9
скрытые	71	97	126	158	193	233
полные	253	247	245	242	242	242
При тяжелой работе
Тепловыделения явные	198	163	129	93	52	12
скрытые	93	128	163	198	238	279
полные	291	291	291	291	290	291

Таблица 10 к примеру 1.

				Коэффициенты
№№ п/п	Конструкция и материал	Плотность, Кг/	Толщина, м	Удельная теплопроводность Вт/	Теплоусвоение Вт/ S	Термическое сопротивление /Вт R	Тепловая инерция
I.	Окна двойные в металлических рамах, площадью 85 в Ю-З стене 0,34
II.	Наружная стена площадью 22 м, ориентированная на Ю-З.
1.	Облицовочный слой из известкового песчаного раствора	1600	0,015	0,7	8,7	0,021	0,186
2.	Керамзитобетон	1000	0,21	0,33	5,03	0,636	3,2
3.	Облицовочный слой (см.1)	1600	0,015	0,7	8,7	0,021	0,186
					всего	0,667 0,83*	3,57
III.	Бесчердачное покрытие площадью 216 м
1.	Ковер (рубероид)	600	0,01	0,17	3,53	0,06	0,21
2.	Керамзитобетон	1800	0,02	0,8	10,5	0,025	0,26
3.	Пенобетон	400	0,20	0,14	2,19	1,43	3,13
4.	Плита железобетон	2500	0,035	1,92	17,98	0,018	0,33
					Всего	1,533 1,685*	3,93
IV.	Внутренние перегородки площадью 260 м
1.	Железобетон	2500	0,22/2	1,92	17,98	0,063/2	0,56
V.	Пол площадью 216 м
1.	Железобетонная плита	2500	0,045	1,92	17,98	0,023	0,42
2.	Асфальтобетон	2100	0,04	1,05	16,43	0,038	0,63
					Всего	0,061	1,05

*) с учетом тепловосприятия от наружного воздуха 1/27,1 и теплоотдачи воздуху помещения 1/8,7

Таблица 11 к примеру 1.

Часы суток		1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22	23	24
Тепловой поток солнечной радиации через окна, начало 10ч Q=30436 Вт(макс)
1.	Q	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18	0,19	0,22	0,27	0,31	0,35	0,38	0,39	0,38	0,36	0,32	0,28	0,26	0,25	0,24
2.	Q	7000	6696	6696	6392	6392	6037	5783	5783	5478	5478	5783	6696	8218	9435	10633	11566	11870	11566	10957	9740	8522	7913	7609	7305
Тепловой поток через окна теплопередачей Q=2300 +975 Вт и общий тепловой поток
3.		-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71
4.		-2976	-3206	-3275	-3206	-2976	-2608	-2125	-1573	-975	-377	175	658	1026	1256	1335	1256	1026	658	175	-377	-375	-1573	-2125	-2608
5.	Всего через окно	4024	3490	3421	3186	3416	3479	3658	4210	4503	5101	5958	7354	9244	10693	10978	12822	12896	12224	11132	9363	7547	6340	5484	4597
Тепловой поток через стену Q= 34,9 + 199,2 ; ; начало 10 ч =9,2 ч
6.		0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0.71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0.87	-0,71	-0, 5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1
7.		219	200	169	130	84	35	-14	-60	-100	-130	-149	-154	-149	-130	-100	-60	-14	35	84	130	169	200	219	224
Телповой поток через покрытие Q= 892,2 + 393,8 + 696,6
8.		1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97
9.	Q	394	382	343	280	197	102	0	-102	-197	-280	-343	-382	-394	-382	-343	-280	-196	-102	0	102	197	280	343	182
10.		0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87
11.	Q	495	348	181	0	-181	-348	-495	-606	-655	-697	-655	-606	-495	-348	-181	0	181	348	495	608	655	697	655	606
12.	Всего Q+ Q + 892,2	1781	1622	1416	1172	908	646	397	184	40	-85	-106	-96	3	162	368	612	870	1138	1387	1600	1744	1869	1890	1880
Суммарный тепловой поток поступающий в помещение
13.	Всего	6024	5312	5006	4488	4408	4160	4041	4334	4443	4886	5703	7104	9098	10725	12246	13374	13758	13397	12608	11093	9460	8409	7593	6701

Список литературы.

1. В.Н. Богословский. Строительная теплофизика. Издательство "Высшая школа". Москва,1970.
2. В.Н. Богословский. Тепловой режим зданий. Москва. Стройиздат,1977г.
3. СНиП II-33-75. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.
4. СНиП II-3-70**. Строительная теплотехника. Москва,1985г.
5. Справочник проектировщика. Часть П. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Под редакцией И.Г. Староверова. Стройиздат,1978г.
6. СНиП 2.01.02. Строительная климатология и геофизика, 1983г.
7. Руководство по проектированию и применению солнцезащитных средств в промышленных зданиях. Москва. Стройиздат,1980г.
8. СНиП 2.04.05-91.






рис. 1 Световой проем с солнцезащитными плоскостями: а - строительные размеры и построения затенения остекления наружными плоскостями; б - схема влияния высоты и азимутов солнца на световой проем ; H - высота проема ; В - ширина проема ; Гп - горизонтальная солнцезащитная плоскость ; Вп - вертикальная солнцезащитная плоскость;
1 - высота солнца ; - град. ; 2 - плоскость светового проема ; 3 - перпендикулярная плоскость к световому проему ; 4 - перпендикуляр к плоскости светового проема; 5 - проекция солнечного луча на плоскость 3; 6 - азимут солнца А,град. ; 7 - солнечный азимут остекления светового проема А,град.; 8 - азимут светового проема А.




Рис. 2. Световой фонарь с наклонным остекленением
1 и 2 - перпендикуляры к остеклению.






Рис. 3 к примеру 2.
Построение затенения окна по заданным координатам солнца: ,.
Площадь тени от прямой солнечной радиации 0,46 2 + 0,04 0,74 = 0,95 кв.м.