Межрегиональная ассоциация архитекторов и проектировщиков
СП 16.13330.2011
Приложения

Свод правил
Стальные конструкции
Актуализированная редакция СНиП II-23-81* и СП 53-102-2004
Приложение 1
Перечень нормативных документов и стандартов, на которые имеются ссылки в настоящих нормах
СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия
СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии
СНиП 2.09.03-85 Сооружения промышленных предприятий
СНиП 3.03.01-87 Несущие и ограждающие конструкции
СНиП 21-01-97* Пожарная безопасность зданий и сооружения
СНиП 23-01-99* Строительная климатология
ГОСТ 380-94 Сталь углеродистая обыкновенного качества. Марки
ГОСТ 535-88 Прокат сортовой и фасонный из стали углеродистой обыкновенного качества. Общие технические условия
ГОСТ 839-80 Провода неизолированные для воздушных линий электропередачи. Технические условия
ГОСТ 977-88 Отливки стальные. Общие технические условия
ГОСТ 1050-88 Прокат сортовой, калиброванный, со специальной отделкой поверхности из углеродистой качественной конструкционной стали. Общие технические условия
ГОСТ 1497-84 Металлы. Методы испытаний на растяжение
ГОСТ 1759.0-87* Болты, винты, шпильки и гайки. Технические условия
ГОСТ 2246-70* Проволока стальная сварочная. Технические условия
ГОСТ 3062-80* Канат одинарной свивки типа ЛК-0 конструкции 1х7 (1х6). Сортамент
ГОСТ 3063-80* Канат одинарной свивки типа ТК конструкции 1х19 (1х6х12). Сортамент
ГОСТ 3064-80* Канат одинарной свивки типа ТК конструкции 1х37 (1х6х12х18). Сортамент
ГОСТ 3066-80* Канат двойной свивки типа ЛК-0 конструкции 6х7(1+6) + 1х7(1+6).Сортамент
ГОСТ 3067-88 Канат стальной двойной свивки типа ТК конструкции 6х19 (1+6+12) + 1х19х х (1+6+12). Сортамент
ГОСТ 3068-88 Канат стальной двойной свивки типа ТК конструкции 6х37(1+6+12+18)+1х37х х (1+6+12+18). Сортамент
ГОСТ 3081-80* Канат двойной свивки типа ЛК-0 конструкции 6х19 (1++9+9) + 7х7 (1+6). Сортамент
ГОСТ 3090-73* Канаты стальные. Канат закрытый несущий с одним слоем зетобразной проволоки и сердечником типа ТК. Сортамент
ГОСТ 3822-79 Проволока биметаллическая сталемедная. Технические условия
ГОСТ 5264-80 Ручная дуговая сварка. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры
ГОСТ 5915-70* Гайки шестигранные класса точности В. Конструкция и размеры
ГОСТ 6402-70* Шайбы пружинные. Технические условия
ГОСТ 7268-82 Сталь. Метод определения склонности к механическому старению по испытанию на ударный изгиб
ГОСТ 7372-79* Проволока стальная канатная. Технические условия
ГОСТ 7669-80* Канат двойной свивки типа ЛК-РО конструкции 6х36 (1+7+7/7+14) +7х7(1+6). Сортамент
ГОСТ 7675-73* Канаты стальные. Канат закрытый несущий с одним слоем клиновидной и одним слоем зетообразной проволоки и сердечником типа ТК. Сортамент
ГОСТ 7676-73* Канаты стальные. Канат закрытый несущий с двумя слоями клиновидной и одним слоем зетообразной проволоки и сердечником типа ТК. Сортамент
ГОСТ 8050-85 Двуокись углерода газообразная и жидкая. Технические условия
ГОСТ 8713-79 Сварка под флюсом. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры
ГОСТ 8724-2002 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая. Диаметры и шаги
ГОСТ 8731-87 Трубы стальные бесшовные горячедеформированные. Технические условия
ГОСТ 9087-81* Флюсы сварочные плавленые. Технические условия
ГОСТ 9150-2002 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая. Профиль
ГОСТ 9454-78 Металлы. Метод испытания на ударный изгиб при пониженных, комнатной и повышенных температурах
ГОСТ 9467-75* Электроды покрытые металлические для ручной дуговой сварки конструкционных и теплоустойчивых сталей. Типы
ГОСТ 10157-79* Аргон газообразный и жидкий. Технические условия
ГОСТ 10605-94 Гайки шестигранные с диаметром резьбы свыше 48 мм класса точности В. Технические условия
ГОСТ 10705-80 Трубы стальные электросварные. Технические условия
ГОСТ 10706-76 Трубы стальные электросварные прямошовные. Технические требования
ГОСТ 10906-78* Шайбы косые. Технические условия
ГОСТ 11371-78* Шайбы. Технические условия
ГОСТ 11474-76 Профили стальные гнутые. Технические условия
ГОСТ 11533-75 Автоматическая и полуавтоматическая дуговая сварка под флюсом. Соединения сварные под острыми и тупыми углами. Основные типы, конструктивные элементы и размеры
ГОСТ 11534-75 Ручная дуговая сварка. Соединения сварные под острыми и тупыми углами. Основные типы, конструктивные элементы и размеры
ГОСТ 14637-89 Прокат толстолистовой из углеродистой стали обыкновенного качества. Технические условия
ГОСТ 14771-76 Дуговая сварка в защитном газе. Соединения сварные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры
ГОСТ 14776-79 Дуговая сварка. Соединения сварные точечные. Основные типы, конструктивные элементы и размеры
ГОСТ 14954-80 Канат двойной свивки типа ЛК-Р конструкции 6х19 (1+6+6/6) + 7х7 (1+6). Сортамент
ГОСТ 16523-97 Прокат тонколистовой из углеродистой стали качественной и обыкновенного качества общего назначения. Технические условия
ГОСТ 17066-94 Прокат тонколистовой из стали повышенной прочности. Технические условия
ГОСТ 18123-82* Шайбы. Общие технические условия
ГОСТ 18126-94 Болты и гайки с диаметром резьбы свыше 48 мм. Общие технические условия
ГОСТ 18901-73* Канаты стальные. Канат закрытый несущий с двумя слоями зетобразной проволоки и сердечником типа ТК. Сортамент
ГОСТ 19281-89 Прокат из стали повышенной прочности. Общие технические условия
ГОСТ 21437-95 Сплавы цинковые антифрикционные. Марки, технические требования и методы испытаний
ГОСТ 21780-83 Система обеспечения точности геометрических параметров в строительстве. Расчет точности
ГОСТ 22353-77* Болты высокопрочные класса точности В. Конструкция и размеры
ГОСТ 22727-88 Прокат листовой. Методы ультразвукового контроля
ГОСТ 23118-99 Конструкции стальные строительные. Общие технические условия
ГОСТ 23518-79 Дуговая сварка в защитных газах. Соединения сварные под острыми и тупыми углами. Основные типы, конструктивные элементы и размеры
ГОСТ 24705-81 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба метрическая. Основные размеры
ГОСТ 24379.0-80 Болты фундаментные. Общие технические условия
ГОСТ 24379.1-80* Болты фундаментные. Конструкция и размеры
ГОСТ 24839-81 Конструкции строительные стальные. Расположение отверстий в прокатных профилях. Размеры
ГОСТ 25546-82 Краны грузоподъемные. Режимы работы
ГОСТ 26271-84 Проволока порошковая для дуговой сварки углеродистых и низколегированных сталей. Общие технические условия
ГОСТ 27751-88* Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету
ГОСТ 27772-88 Прокат для строительных конструкций. Общие технические условия
ГОСТ 28870-90 Сталь. Методы испытания на растяжение толстолистового проката в направлении толщины
ГОСТ 30245-2003 Профили стальные гнутые замкнутые сварные квадратные и прямоугольные для строительных конструкций. Технические условия
ГОСТ Р52627-2006 Болты, винты и шпильки. Механические свойства и методы испытаний
ГОСТ Р52628-2006 Гайки. Механические свойства и методы испытаний
ГОСТ Р52643-2006 Болты и гайки высокопрочные и шайбы для металлических конструкций. Общие технические условия
ГОСТ Р52644-2006 Болты высокопрочные с шестигранной головкой с увеличенным размером под ключ для металлических конструкций. Технические условия
ГОСТ Р52645-2006 Гайки высокопрочные шестигранные с увеличенным размером под ключ для металлических конструкций. Технические условия
ГОСТ Р52646-2006 Шайбы к высокопрочным болтам для металлических конструкций. Технические условия
ТУ 14-1-5399-2000 Прокат толстолистовой с повышенной огнестойкостью для стальных строительных конструкций

Приложение 2
Основные буквенные обозначения величин
A – площадь сечения брутто;
Аbn – площадь сечения болта нетто;
Аd – площадь сечения раскосов;
Аf – площадь сечения полки (пояса);
Аn – площадь сечения нетто;
Аw – площадь сечения стенки;
Аwf – площадь сечения по металлу углового шва;
Аwz – площадь сечения по металлу границы сплавления;
Е – модуль упругости;
F – сила;
G – модуль сдвига;
I – момент инерции сечения брутто;
Ib – момент инерции сечения ветви;
Im; Id – моменты инерции сечения пояса и раскосов фермы;
Ir – момент инерции сечения ребра, планки;
Irl – момент инерции сечения продольного ребра;
It – момент инерции при свободном кручении;
Ix; Iy – моменты инерции сечения брутто относительно осей х – х и у – у соответственно;
Ixn; Iyn – то же, сечения нетто;
Iw – секториальный момент инерции сечения;
М – момент, изгибающий момент;
Мх; Му – моменты относительно осей х – х и у – у соответственно;
N – продольная сила;
Nad – дополнительное усилие;
Nbm – продольная сила от момента в ветви колонны;
Q – поперечная сила, сила сдвига;
Qfic – условная поперечная сила для соединительных элементов;
Qs – условная поперечная сила, приходящаяся на систему планок, расположенных в одной плоскости;
Rbа – расчётное сопротивление растяжению фундаментных болтов;
Rbh – расчётное сопротивление растяжению высокопрочных болтов;
Rbр – расчётное сопротивление смятию одноболтового соединения;
Rbs – pacчётное сопротивление срезу одноболтового соединения; 
Rbt – расчётное сопротивление растяжению одноболтового соединения;
Rbun – нормативное сопротивление стали болтов, принимаемое равным временному сопротивлению sв по государственным стандартам и техническим условиям на болты;
Rbu – расчётное сопротивление растяжению U-образных болтов;
Rbуn – нормативное сопротивление стали болтов, принимаемое равным пределу текучести sт по государственным стандартам и техническим условиям на болты;
Rcd – расчётное сопротивление диаметральному сжатию катков (при свободном касании в конструкциях с ограниченной подвижностью);
Rdh – расчётное сопротивление растяжению высокопрочной проволоки;
Rlp – расчётное сопротивление местному смятию в цилиндрических шарнирах (цапфах) при плотном касании;
Rp – расчётное сопротивление стали смятию торцевой поверхности (при наличии пригонки);
Rs – расчётное сопротивление стали сдвигу;
Ru – расчётное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению;
Run – временное сопротивление стали, принимаемое равным минимальному значению sв по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;
Rv – расчётное сопротивление стали усталости;
Rwf – расчётное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва;
Rwu – расчётное сопротивление стыковых сварных соединений растяжению, сжатию, изгибу по временному сопротивлению;
Rwun – нормативное сопротивление металла шва по временному сопротивлению;
Rws – расчётное сопротивление стыковых сварных соединений сдвигу;
Rwy – расчётное сопротивление стыковых сварных соединений растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести;
Rwz – расчётное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу границы сплавления;
Rу – расчётное сопротивление стали растяжению, сжатию, изгибу по пределу текучести;
Ryf – то же, для полки (пояса);
Ryw – то же, для стенки;
Ryn – предел текучести стали, принимаемый равным значению предела текучести sт по государственным стандартам и техническим условиям на сталь;
S – статический момент сдвигаемой части сечения брутто относительно нейтральной оси;
Wx; Wy – моменты сопротивления сечения брутто относительно осей х – х и у – у соответственно;
Wc; Wt – моменты сопротивления сечения для сжатой и растянутой полки соответственно;
Wxn; Wyn – моменты сопротивления сечения нетто относительно осей х - х и у - у соответственно; 
b – ширина;
bef – расчётная ширина;
bf – ширина полки (пояса);
br – ширина выступающей части ребра, свеса;
сх; су – коэффициенты для расчёта с учётом развития пластических деформаций при изгибе относительно осей х – х, у – усоответственно;
d – диаметр отверстия болта;
db – наружный диаметр стержня болта;
е – эксцентриситет силы;
h – высота;
hef – расчётная высота стенки;
hw – высота стенки;
i – радиус инерции сечения;
imin – наименьший радиус инерции сечения;
ix; iy – радиусы инерции сечения относительно осей х – х и у – у соответственно;
kf – катет углового шва;
l – длина, пролет;
lc – длина стойки, колонны, распорки;
ld – длина раскоса;
lef – расчётная длина;
lm – длина панели пояса фермы или колонны;
ls – длина планки;
lw – длина сварного шва;
lx; ly – расчётные длины элемента в плоскостях, перпендикулярных осям х – х и у – у соответственно;
m – относительный эксцентриситет m = eA / Wc;
r – радиус;
t – толщина;
tf – толщина полки (пояса);
tw – толщина стенки;
af – отношение площадей сечений полки (пояса) и стенки af = Af /Aw;
bf ; bz – коэффициенты для расчёта углового шва соответственно по металлу шва и по металлу границы сплавления;
gb – коэффициент условий работы болтового соединения;
gс – коэффициент условий работы; 
gf – коэффициент надежности по нагрузке;
gm – коэффициент надежности по материалу;
gn – коэффициент надежности по ответственности;
gu – коэффициент надежности в расчётах по временному сопротивлению;
gs – коэффициент надежности по устойчивости системы;
h – коэффициент влияния формы сечения;
l – гибкость l = lef / i;
 – условная гибкость  = l ;
lef – приведённая гибкость стержня сквозного сечения;
ef – условная приведённая гибкость стержня сквозного сечения ef = lef ;
 – условная гибкость свеса пояса = (bef / tf) ;
 – условная гибкость поясного листа f,1 = (bef,1 / tf ) ;
w – условная гибкость стенки w = (hef / tw) ;
 – предельная условная гибкость свеса пояса (поясного листа);
uw – предельная условная гибкость стенки;
lх; lу – расчётные гибкости элемента в плоскостях, перпендикулярных осям х – х и у – у соответственно;
sloc – местное напряжение;
sх; sу – нормальные напряжения, параллельные осям х – х и у – у соответственно;
t – касательное напряжение;
j – коэффициент устойчивости при центральном сжатии;
jх(у) – коэффициент устойчивости при сжатии;
jb – коэффициент устойчивости при изгибе;
jе – коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом;
jеху – коэффициент устойчивости при сжатии с изгибом в двух плоскостях.

Приложение 3 
Материалы для стальных конструкций и их расчетные сопротивления
Группы стальных конструкций
Группа 1. Сварные конструкции1) либо их элементы, работающие в особо тяжелых условиях (согласно ГОСТ 25546), в том числе максимально стесняющих развитие пластических деформаций, или подвергающиеся непосредственному воздействию динамических2), вибрационных или подвижных нагрузок [подкрановые балки; балки рабочих площадок; балки путей подвижного транспорта; элементы конструкций бункерных и разгрузочных эстакад, непосредственно воспринимающих нагрузки от подвижных составов; главные балки и ригели рам при динамической нагрузке; пролетные строения транспортёрных галерей; фасонки ферм; стенки, окрайки днищ, кольца жесткости, плавающие крыши, покрытия резервуаров и газгольдеров; бункерные балки; оболочки параболических бункеров; стальные оболочки свободно стоящих дымовых труб; сварные специальные опоры больших переходов линий электропередачи (ВЛ) высотой более 60 м; элементы оттяжек мачт и оттяжечных узлов].
Группа 2. Сварные конструкции либо их элементы, работающие при статической нагрузке при наличии растягивающих напряжений [фермы; ригели рам; балки перекрытий и покрытий; косоуры лестниц; оболочки силосов; опоры ВЛ, за исключением сварных опор больших переходов; опоры ошиновки открытых распределительных устройств подстанций (ОРУ); опоры транспортёрных галерей; прожекторные мачты; элементы комбинированных опор антенных сооружений (АС) и другие растянутые, растянуто-изгибаемые и изгибаемые элементы], а также конструкции и их элементы группы 1 при отсутствии сварных соединений и балки подвесных путей из двутавров по ГОСТ 19425-74* и ТУ 14-2-427-80 при наличии сварных монтажных соединений.
__________________
1) Конструкция или её элемент считаются имеющими сварные соединения, если они расположены в местах
действия значительных расчетных растягивающих напряжений (s > 0,3Ry; s > 0,3Rwf или s > 0,3Rwz) либо в местах, где возможно разрушение сварного соединения, например, из-за значительных остаточных напряжений, что может привести к непригодности к эксплуатации конструкции в целом.
2) Конструкции относятся к подвергающимся воздействию динамических нагрузок, если отношение абсолютного значения нормального напряжения, вызванного динамической нагрузкой, к суммарному растягивающему напряжению от всех нагрузок в том же сечении a > 0,2.
134 
Группа 3. Сварные конструкции либо их элементы, работающие при статической нагрузке, преимущественно на сжатие [колонны; стойки; опорные плиты; элементы настила перекрытий; конструкции, поддерживающие технологическое оборудование; вертикальные связи по колоннам с напряжениями в расчетных сечениях связей свыше 0,4Ry; анкерные, несущие и фиксирующие конструкции (опоры, ригели жестких поперечин, фиксаторы) контактной сети транспорта; опоры под оборудование ОРУ, кроме опор под выключатели; элементы стволов и башен АС; колонны бетоновозных эстакад; прогоны покрытий и другие сжатые и сжато-изгибаемые элементы], а также конструкции и их элементы группы 2 при отсутствии сварных соединений.
Группа 4. Вспомогательные конструкции зданий и сооружений (связи, кроме указанных в группе 3; элементы фахверка; лестницы; трапы; площадки; ограждения; металлоконструкции кабельных каналов; вспомогательные элементы сооружений и т.п.), а также конструкции и их элементы группы 3 при отсутствии сварных соединений.
П р и м е ч а н и я:
1. При назначении стали для конструкций зданий и сооружений I уровня ответственности по ГОСТ 27751 номер группы конструкций следует уменьшать на единицу (для групп 2 – 4).
2. При толщине проката t > 40 мм номер группы конструкций следует уменьшать на единицу (для групп 2 – 4); при толщине проката t £ 8 мм – увеличивать на единицу (для групп 1 – 3).
Т а б л и ц а 49 
Назначение стали в конструкциях и сооружениях
Марка стали по Условия применения стали при расчётной температуре, оС
t ³ -45 -45 > t ³ -55 t < -55
ГОСТ 27772 ГОСТ 535,
ГОСТ 14637		 ГОСТ 19281 для групп конструкций
1 2 3 4 1 2 3 4 1 2 3 4
С235
С245
С255, С285

С345		 Ст3кп2, Ст3пс2
Ст3пс5
Ст3сп5



09Г2С		 -
-
+
 -
+
х
 +
х
х
 +
-
-

-		 -
-
-
 -
-
-
 -
-
-
 -
+
+

-		 -
-
-
 -
-
-
 -
-
-
 -
+
+

-
______________________
Обозначения, принятые в табл. 49:
знак "+" означает, что данную сталь следует применять; знак "-" означает, что данную сталь не следует применять; знак "х" означает, что данную сталь можно применять при соответствующем технико-экономическом обосновании.
П р и м е ч а н и я:
1. Для стали С345 и 09Г2С даны категории требований по ударной вязкости соответственно в числителе по
ГОСТ 27772, в знаменателе – по ГОСТ 19281.
2. Прокат из стали с пределом текучести Ryn ³ 390 Н/мм2 следует назначать согласно требованиям табл. 51 и 52.
Т а б л и ц а 51
Нормируемые показатели ударной вязкости проката

Расчётная температура, оC
Группа
конструкций		 Предел текучести проката, Н/мм2
Ryn < 290 290 £ Ryn< 390 390 £ Ryn< 490 Ryn ³ 490
Показатели ударной вязкости, Дж/см2
KCA KCV KCV KCV KCV
при температуре испытаний на ударный изгиб, оC
+20 +20 0 -20 -20 -40 -40 -60 -60
t ³ -45 1, 2, 3 29
34		 - -
34		 -
34		 -
40
-45 > t ³ -55 1 29 - -
34		 -
34
34		 -
40
2, 3 29 -
34		 -
34		 -
34		 -
40
t < -55 1, 2, 3 29 - -
34		 -
34		 -
34
40
П р и м е ч а н и е.
KCА – ударная вязкость образцов типа 1 по ГОСТ 9454-78, испытанных при температуре +20 оC, с U-образным надрезом
после деформационного старения;
KCV – ударная вязкость образцов – с V-образным надрезом (тип 11 по ГОСТ 9454-78).

Т а б л и ц а 50
Стали для труб
Марка
стали
(толщи-
на, мм)
ГОСТ		 Условие применения стали при расчётной температуре, оC
t ³ -45 -45 > t ³-55 t < -55
для групп конструкций
2 3 4 2 3 4 2 3 4
ВСт3кп
(до 4)

ВСт3кп
(4,5-10)

ВСт3пс
(до 5,5)

ВСт3пс
(6-10)

ВСт3сп
(6-10)

ВСт3пс
(5-15)

ВСт3сп
(5-15)

204)

09Г2С4)		 ГОСТ 107051)


ГОСТ 107051)


ГОСТ 107051)


ГОСТ 107051)


ГОСТ 107051)


ГОСТ 107062)


ГОСТ 107062)


ГОСТ 8731

ГОСТ 8731		 +23)


-


+23)


+6


-


-


-


+

+		 +23)


+23)


+23)


+6


-


+4


-


+

+		 +23)


+23)


+23)


+6


-


+4


-


-

-		 +23)


-


-


-


-


-


-


-

+		 +23)


-


+23)


-


+5


-


+4


-

+		 +23)


-


+23)


+6


-


+4


-


-

-		 -


-


-


-


-


-


-


-

-		 -


-


-


-


-


-


-


-

-		 +23)


-


+23)


+6


-


-


-


-

-
____________________
1) группа В по табл.1 ГОСТ 10705;
2) группа В с дополнительными требованиями по 5.1.4 ГОСТ 10706;
3) кроме опор ВЛ, ОРУ и КС;
4) бесшовные горячедеформированные трубы из указанных марок стали допускается применять для элементов специальных опор больших переходов ВЛ высотой более 60 м (группа конструкций 1); при этом они должны удовлетворять требованиям по ударной вязкости:
– из стали марки 20 при расчётной температуре t ³ -45 оC (при температуре испытаний минус 20 оC) не менее 30 Дж/см2;
– из стали марки 09Г2С при расчётной температуре -45 оC > t ³ -55 оC (при температуре испытаний минус 40 оC) не менее 40 Дж/см2 при толщине стенки до 9 мм и 35 Дж/см2 – при толщине стенки 10 мм и более.
Обозначения, принятые в табл. 50:
Знак "+" означает, что данную сталь следует применять; знак "-" означает, что данную сталь не следует применять; цифра у знака "+" означает категорию стали.
П р и м е ч а н и е. Трубы, поставляемые по другим стандартам и ТУ, в том числе зарубежного производства, следует назначать по согласованию с организацией – разработчиком настоящих норм.

Т а б л и ц а 52
Требования по химическому составу
Нормативные
сопротивления
стали, Н/мм2		 Содержание элементов 1), %
(не более)		 Сэ, %
(не более)
С
Р
S
Ryn < 290
290 £ Ryn < 390
390 £ Ryn < 490
490 £ Ryn < 590
Ryn ³ 590		 0,22
0,14
0,12
0,13
0,15		 0,040
0,035
0,0153)
0,015
0,010		 0,0452)
0,0352)
0,0153)
0,010
0,005		 -
0,45
0,46
0,47
0,51
______________________
1) Предельные отклонения по химическому составу в готовом прокате по ГОСТ 27772.
2) В случае термической обработки, направленной на измельчение зерна, S £ 0,025%.
3) S + P £ 0,020%.
П р и м е ч а н и я:
1. Углеродный эквивалент (Сэ, %) следует определять по формуле:
Сэ = С + ,
где C, Mn, Si, Cr, Ni, Cu, V, Nb, Мо, P – массовые доли элементов, %.
2. Для сталей с нормативным сопротивлением 290 £ Ryn < 390 Н/мм2 допускается повышение содержания углерода до 0,17% по согласованию с организацией – составителем норм. Для фасонных профилей с нормативным сопротивлением 390 £ Ryn < 490 Н/мм2 допускается содержание фосфора до Р £ 0,030% и серы до S £ 0,025% по согласованию с организацией – составителем норм.
Т а б л и ц а 53
Нормативные и расчетные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе
листового, широкополосного универсального и фасонного проката
Сталь
по ГОСТ
27772		 Толщина
проката1),
мм		 Нормативное сопротивление2)
проката, Н/мм2		 Расчетное сопротивление3)
проката, Н/мм2
Ryn Run Ry Ru
C235
От 2 до 8		 235 360 230 / 225 350 / 345

С245
От 2 до 20
Св.20 до 30
245
235
370
370
240 / 235
230 / 225
360 / 350
360 / 350

С255
От.2 до 20
Св.20 до 40
245
235
370
370
240 / 235
230 / 225
360 / 350
360 / 350

С285
От 2 до 10
Св.10 до 20
275
265
390
380
270 / 260
260 / 250
380 / 370
370 / 360

С345
От 2 до 20
Св.20 до 40
Св.40 до 80
Св.80 до 100
325
305
285
265
470
460
450
430
320 / 310
300 / 290
280 / 270
260 / 250
460 / 450
450 / 440
440 / 430
420 / 410

C345К
От 4 до 10
345
470
335 / 330
460 / 450

С375
От 2 до 20
Св.20 до 40
355
335
490
480
345 / 340
325 / 320
480 / 465
470 / 455

С390
От 4 до 50
390
540
380 / 370
525 / 515

С440
От 4 до 30
Св.30 до 50
440
410
590
570
430 / 420
400 / 390
575 / 560
555 / 540

С590
С590К
От 10 до 40
590
685
575 / 560
670 / 650
 
___________________
1) За толщину фасонного проката следует принимать толщину полки.
2) За нормативное сопротивление приняты гарантированные значения предела текучести и временного сопротивления, приводимые в государственных стандартах или технических
условиях. В тех случаях, когда эти значения в государственных стандартах или технических
условиях приведены только в одной системе единиц – (кгс/мм2), нормативные сопротивления (Н/мм2) вычислены умножением соответствующих величин на 9,81 с округлением до 5 Н/мм2. По согласованию с организацией – составителем норм допускается применение значений нормативных сопротивлений, отличных от приведённых в табл. 53.
3) Значения расчётных сопротивлений получены делением нормативных сопротивлений на коэффициенты надёжности по материалу, определённые в соответствии с п. 3.2, с округлением до 5 Н/мм2. В числителе представлены значения расчётных сопротивлений проката, поставляемого по ГОСТ 27772 (кроме стали С590К) или другой нормативной документации, в которой используется процедура контроля свойств проката по ГОСТ 27772 (gm = 1,025), в знаменателе – расчётное сопротивление остального проката при gm = 1,050.
Т а б л и ц а 54
Нормативные и расчётные сопротивления при растяжении, сжатии и изгибе труб
Марка стали
ГОСТ		 Толщина
стенки,
мм		 Нормативное сопро-
тивление, Н/мм2		 Расчетное сопротивление, Н/мм2
Ryn Run Ry Ru

ВСт3кп, ВСт3пс,
ВСт3сп
ВСт3пс4, Ст3сп4,
20
ГОСТ 10705

ГОСТ 10706
ГОСТ 8731
До 10

4 -15
4 -36
225

245
245
370

370
410
215

235
225
350

350
375
П р и м е ч а н и я:
1. Нормативные сопротивления для труб из стали марки 09Г2С по ГОСТ 8731 устанавливаются по соглашению сторон в соответствии с требованиями этого стандарта; расчетные сопротивления – согласно п.3.2 настоящих норм.
2. Для труб марок сталей и толщин, поставляемые по другим стандартам и ТУ, допускается назначение нормативных и расчетных сопротивлений по согласованию с организацией – составителем норм.
Т а б л и ц а 55
Расчётные сопротивления проката смятию торцевой поверхности, местному
смятию в цилиндрических шарнирах, диаметральному сжатию катков


Временное сопротив-
ление, Н/мм2		 Расчетное сопротивление, Н/мм2,
смятию диаметральному сжатию
катков (при свободном
касании в конструкциях с ограниченной подвижностью) Rcd
торцевой поверх-
ности (при наличии пригонки)
Rp		 местному в цилиндрических шарнирах
(цапфах) при плот-
ном касании Rlp
360
370
380
390
400
430
440
450
460
470
480
490
510
540
570
590		 351 / 343
361 / 352
371 / 362
380 / 371
390 / 381
420 / 409
429 / 419
439 / 428
449 / 438
459 / 448
468 / 457
478 / 467
498 / 486
527 / 514
556 / 543
576 / 562		 176 / 171
180 / 176
185 / 181
190 / 185
195 / 190
210 / 204
215 / 209
220 / 214
224 /219
229 / 224
234 / 228
239 / 233
249 / 243
263 / 257
278 / 271
288 / 281		 9 / 9
9 / 9
9 / 9
10 / 10
10 / 10
10 / 10
11 / 11
11 / 11
11 / 11
11 / 11
12 / 12
12 / 12
12 / 12
13 / 13
14 / 14
14 / 14

П р и м е ч а н и е. В таблице указаны значения расчётных сопротивлений, вычисленные
по формулам разд. 3 при gm = 1,025 (в числителе) и gm = 1,050 (в знаменателе).

Т а б л и ц а 56
Расчётные сопротивления отливок из углеродистой стали
Напряженное
состояние		 Условное
обозна-
чение		 Расчётные сопротивления, Н/мм2, отливок
из углеродистой стали марок
15Л 25Л 35Л 45Л
Растяжение, сжатие и изгиб Ru 150 180 210 250
Сдвиг Rs 90 110 130 150

Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)
Rp
230
270
320
370

Смятие местное в цилиндри-
ческих шарнирах (цапфах) при плоском касании
Rlp
110
130
160
180

Диаметральное сжатие катков при свободном касании (в конструкциях с ограниченной подвижностью)
Rcd
6
7
8
10

П р и м е ч а н и е.
Расчетные сопротивления отливок из низколегированной стали, поставляемой по другим стандартам и ТУ, в том числе зарубежного производства, следует назначать по согласованию с организацией – составителем норм.
Т а б л и ц а 57
Расчётные сопротивления отливок из серого чугуна
Напряженное
состояние		 Условное
обозна-
чение		 Расчётные сопротивления, Н/мм2, отливок
из серого чугуна марок
СЧ 15 СЧ 20 СЧ 25 СЧ 30

Растяжение центральное и изгиб
Rt
55
65
85
100
Сжатие центральное и изгиб Rс 160 200 230
250
Сдвиг Rs 40 50 65 75

Смятие торцевой поверхности (при наличии пригонки)		 Rp 240 300 340 370
Приложение 4 
Материалы для соединений стальных конструкций 
 
Т а б л и ц а 58
Материалы для сварки, соответствующие стали




Сталь		 Материалы для сварки  
в углекислом газе
(по ГОСТ 8050)
или в его смеси с аргоном (по ГОСТ 10157)
под флюсом
(по ГОСТ 9087)		 порошковой
проволокой
(по ГОСТ 26271)		 покрытыми
электродами (по ГОСТ 9467)		  
Марка Тип
электрода		  
сварочной проволоки для автоматической
и механизированной сварки
(по ГОСТ 2246)		 флюса порошковой
проволоки		  
Ryn < 290 Н/мм2



Св-08Г2С		 Св-08А АН-348-А
АН-60а)


ПП-АН-3
ПП-АН-8		 Э42а),
Э42А		  
Св-08ГА Э46а),
Э46А		  
290Н/мм2 £ Ryn <
< 590Н/мм2
Св-10ГАб)
 АН-17-М
АН-43
АН-47
АН-348-Ав)		 Э50а),
Э50А
-		  
 
Св-10Г2б)
Св-10НМА
  
 
Ryn ³ 590 Н/мм2 Cв-08Г2С
Св-08ХГСМА		 Св-10НМА АН-17-М ПП-АН-3
ПП-АН-8		 Э60  
Св-10ХГ2СМА Св-08ХН2ГМЮ Э70  
__________________________
а) Флюс АН-60 и электроды типа Э42, Э46, Э50 следует применять для конструкций групп 2, 3 при расчётных температурах t ³ -45 оC.
б) Не применять в сочетании с флюсом АН-43.
в) Для флюса АН-348-А требуется дополнительный контроль механических свойств металла шва при сварке соединений элементов всех толщин при расчётных температурах t < -45 оC и толщин свыше 32 мм – при расчётных температурах t ³ -45 оC.
П р и м е ч а н и е. При соответствующем технико-экономическом обосновании для сварки конструкций разрешается использовать сварочные материалы (проволоки, флюсы, защитные газы), не указанные в настоящей таблице. При этом механические свойства металла шва, выполняемого с их применением, должны быть не ниже свойств, обеспечиваемых применением материалов согласно настоящей таблице.		  
               
Т а б л и ц а 59
Нормативные и расчетные сопротивления металла швов
сварных соединений с угловыми швами
Сварочные материалы Rwun,
Н/мм2		 Rwf,
Н/мм2
тип электрода
(по ГОСТ 9467)		 марка проволоки
Э42, Э42А
Э46, Э46А
Э50, Э50А		 Св-08, Св-08А
Св-08ГА,
Св-08Г2С, Св-10ГА, ПП-АН-8, ПП-АН-З		 410
450
490		 180
200
215
Э60 Св-08Г2С1), Св-10НМА, Св-10Г2 590 240
Э70 Св-10ХГ2СМА, Св-08ХН2ГМЮ 685 280
Э85 - 835 340
__________________________________
1) Только для швов с катетом kf £ 8 мм в конструкциях из стали с пределом текучести 440 Н/мм2 и более.
Т а б л и ц а 60
Требования к болтам при различных условиях их применения


Расчётная
температура
t, оC		 Класс прочности болтов и требования к ним по ГОСТ Р52627
в конструкциях,
не рассчитываемых на
усталость		 рассчитываемых на
усталость
при работе болтов на
растяжение
или срез		 срез растяжение
или срез		 срез

³ -45		 5.6
6.8
8.8
10.9
-		 5.6
6.8
8.8
10.9
12.9		 5.6
6.8
8.8
10.9
-		 5.6
6.8
8.8
10.9
12.9

-45 > t ³ -55		 5.6
6.8
8.8
10.9
-		 5.6
6.8
8.8
10.9
12.9		 5.6
6.8
8.8а)
10.9а)
-		 5.6
6.8
8.8
10.9
12.9


< -55		 5.6
6.8
8.8а)
10.9а)
-		 5.6
6.8
8.8
10.9
12.9		 -
-
8.8а)
10.9а)
-		 5.6
6.8
8.8
10.9
12.9
_____________________
а) С требованием испытания на разрыв на косой шайбе по п. 6.5 ГОСТ Р52627.
Т а б л и ц а 61
Марки стали фундаментных болтов и условия их применения

Конструкции		 Нормативный
документ		 Марки стали при расчётной
температуре, t оC
³ -45 -45 > t ³ -55 < -55
Конструкции, кроме опор воздуш-
ных линий электропередачи, рас-
пределительных устройств и кон-
тактной сети		 ГОСТ 535

ГОСТ 1050
ГОСТ 19281		 Ст3пс2,
Ст3сп2
20
-		 Ст3пс4,
Ст3сп4
-
09Г2С-41)		 -
-
-
09Г2С-41)
Для U-образных болтов, а также фундаментных болтов опор воздушных линий электропередачи, распределительных устройств и контактной сети ГОСТ 535

ГОСТ 19281		 Ст3пс4,
Ст3сп4
-		 -
-
09Г2С-41)		 -
-
09Г2С-62)
________________________________________________
1) допускается применение других сталей по ГОСТ 19281 категории 4;
2) допускается применение других сталей по ГОСТ 19281 категории 6.
Т а б л и ц а 62
Нормативные сопротивления стали болтов и расчётные сопротивления
одноболтовых соединений срезу и растяжению, Н/мм2
Класс прочности болтов Rbun Rbyn
Rbs
Rbt
5.6
6.8
8.8
10.9
12.9		 500
600
800
1000
1200		 300
480
640
900
1080		 210
245
320
400
420		 225
432
435
540
-

П р и м е ч а н и е. Значения расчётных сопротивлений, указанные в таблице, вычислены по формулам разд.4 настоящих норм с округлением до 5 Н/мм2.
Т а б л и ц а 63
Расчётные сопротивления смятию элементов, соединяемых болтами
Временное сопротивление стали
соединяемых элементов Run , Н/мм2		 Расчетные сопротивления Rbp , Н/мм2, смятию элементов, соединяемых болтами
класса точности А классов точности В и С
360
370
380
390
430
440
450
460
470
480
490
510
540
570
590







 560
580
590
610
670
685
700
720
735
750
765
795
845
890
920		 475
485
500
515
565
580
595
605
620
630
645
670
710
750
775

П р и м е ч а н и е. Значения расчётных сопротивлений, указанные в таблице, вычислены по формулам разд. 4 настоящих норм с округлением до 5 Н/мм2.
Т а б л и ц а 64
Расчётные сопротивления растяжению фундаментных болтов
Номинальный
диаметр болтов,
мм		 Расчетные сопротивления Rbа , Н/мм2, болтов из стали марок
по ГОСТ 5351) по ГОСТ 192811)
Ст3пс4, Ст3пс2, Ст3сп4, Ст3сп2 09Г2С-6, 09Г2С-8
12, 16, 20
24, 30
36
42, 48, 56
64, 72, 80
90, 100
110, 125, 140		 200
190
190
180
180
180
165		 265
245
230
230
220
210
210
_______________________
1) Расчётные сопротивления болтов из других марок сталей следует вычислять по формулам разд. 4 настоящих норм.
П р и м е ч а н и я:
1. Сталь по ГОСТ 535 должна поставляться по 1-й группе.
2. Значения расчётных сопротивлений, указанные в таблице, вычислены по формулам п. 4.6 настоящих норм с округлением до 5 Н/мм2.
Т а б л и ц а 65
Нормативные и расчётные сопротивления растяжению
высокопрочных болтов по ГОСТ Р 52643
Номинальный диаметр резьбы d, мм Rbun , Н/мм2 Rbh , Н/мм2
16, 20, (22), 24, (27) 1200
1000
840
700
30 900 630
36 800 560
42 650 455
48 600 420

П р и м е ч а н и е. Размеры, заключенные в скобки, применять не рекомендуется.
Т а б л и ц а 66
Площади сечения болтов
d, мм 16 (18) 20 (22) 24 (27) 30 36 42 48
Ab , см2 2,01 2,54 3,14 3,80 4,52 5,72 7,06 10,17 13,85 18,09
Abn , см2 1,57 1,92 2,45 3,03 3,53 4,59 5,61 8,16 11,20 14,72

П р и м е ч а н и я:
1. Площади сечения болтов диаметром свыше 48 мм следует принимать по ГОСТ 24379.1.
2. Размеры, заключенные в скобки, не рекомендуется применять в конструкциях, кроме опор ВЛ и ОРУ.
физические характеристики Материалов 
 
Т а б л и ц а 67
Физические характеристики материалов для стальных конструкций
Характеристики Значение
Плотность r, кг/м3:
проката и стальных отливок
отливок из чугуна
Коэффициент линейного расширения a, 0С-1
Модуль упругости Е, Н/мм2
прокатной стали, стальных отливок
отливок из чугуна марок:
СЧ15
СЧ20, СЧ25, СЧ30
пучков и прядей параллельных проволок
канатов стальных:
спиральных и закрытых несущих
двойной свивки
двойной свивки с неметаллическим сердечником
Модуль сдвига прокатной стали и стальных отливок G, Н/мм2
Коэффициент поперечной деформации (Пуассона) n
7850
7200
0,12.10-4

2,06.105

0,83.105
0,98.105
1,96.105

1,67.105
1,47.105
1,27.105
0,79.105
0,3

П р и м е ч а н и е. Значения модуля упругости даны для канатов, предварительно вытянутых усилием, равным не менее 60 % разрывного усилия для каната в целом.
Т а б л и ц а 68
Физические характеристики проводов и проволоки
Наименование
материалов		 Марка и номинальное
сечение, мм2		 Модуль упругости
Е, Н/мм2		 Коэффициент ли-
нейного расшире-
ния a, оC -1
Алюминиевые провода по ГОСТ 839Е

Медные провода по
ГОСТ 839Е

Сталеалюминевые провода по ГОСТ 839Е
при отношении пло-
щадей алюминия к
стали, равном:
6 ÷ 6,25
0,65
4,29 ÷ 4,39
7,71 ÷ 8,04
1,46
12,22
18,2 ÷ 18,5

Биметаллическая
сталемедная проволока по ГОСТ 3822 диаметром, мм:
1,6 ÷ 4
6		 А, АНП; 16 ÷ 800


М; 4 ÷ 800


АС, АСК; АСКП, АСКС




10 и более
95
120 и более
150 и более
185 и более
330
400 и 500

БСМ 1



2,0 ÷ 12,5
28,2		 0,630.105


1,300.105







0,825.105
1,460.105
0,890.105
0,770.105
1,140.105
0,665.105
0,665.105





1,870.105
1,900.105		 0,23.10-4


0,17.10-4







0,192.10-4
0,139.10-4
0,183.10-4
0,198.10-4
0,155.10-4
0,212.10-4
0,212.10-4





0,127.10-4
0,124.10-4

П р и м е ч а н и е. Значения массы проводов и проволоки следует принимать по ГОСТ 839Е и ГОСТ 3822.

приложение 5
Коэффициенты для расчета на устойчивость центрально- и внецентренно-сжатых элементов
Т а б л и ц а 69
Коэффициенты устойчивости при центральном сжатии
Условная
гибкость
 Коэффициенты j
для типа сечения		 Условная
гибкость
 Коэффициенты j
для типа сечения
а b с а b с
0,4
0,6
0,8
1,0
1,2
1,4
1,6
1,8
2,0
2,2
2,4
2,6
2,8
3,0
3,2
3,4
3,6
3,8
4,0
4,2
4.4
4,6
4,8
5,0
5,2		 999
994
981
968
954
938
920
900
877
851
820
785
747
704
660
615
572
530
475
431
393
359
330
304
281		 998
986
967
948
927
905
881
855
826
794
760
722
683
643
602
562
524
487
453
421
392
359
330
304
281		 992
950
929
901
878
842
811
778
744
709
672
635
598
562
526
492
460
430
401
375
351
328
308
289
271		 5,4
5,6
5,8
6,0
6,2
6,4
6,6
6,8
7,0
7,2
7,4
7,6
7,8
8,0
8,5
9,0
9,5
10,0
10,5
11,0
11,5
12,0
12,5
13,0
14,0		 261
242		 255
240
226
211
198
186
174
164
155
147
139
132
125
119
105
094
084
076
069
063
057
053
049
045
039

П р и м е ч а н и е. Значения коэффициентов j в таблице увеличены в 1000 раз.

Т а б л и ц а 70
Коэффициенты влияния формы сечения h
Тип сечения Схема сечения и эксцентриситет Значения h при
> 5
0,1 £ m £ 5 5 < m £ 20 0,1 £ m£ 5 5 < m £ 20
1 - 1,0 1,0 1,0
2 - 0,85 0,85 0,85
3 - 0,85
4 - 1,1 1,1
5 0,25 1,2 1,2
0,5 1,25 1,25
³1,0 1,3
6 -
7 -
 
Тип сечения Схема сечения и эксцентриситет Значения h при
> 5
0,1 £ m £ 5 5 < m £ 20 0,1 £ m £ 5 5 < m £ 20
8 0,25 1,0 1,0
0,5 1,0 1,0
³1 1,0 1,0
9 0,5 1,0 1,0
³1 1,0 1,0
10 0,5 1,4 1,4 1,4 1,4
1,0 1,6 1,35+0,05m 1,6
2,0 1,8 1,3+0,1m 1,8
11 0,5 1,45+0,04m 1,65 1,45+0,04m 1,65
1,0 1,8+0,12m 2,4 1,8+0,12m 2,4
1,5 - - -
2,0 - - -

П р и м е ч а н и я:
1. Для типов сечений 5 -7 при подсчете значений Af /Aw площадь вертикальных элементов полок не следует учитывать.
2. Для типов сечений 6 -7 значения h5 следует принимать равными значениям h для типа 5 при тех же значениях Af /Aw.

Т а б л и ц а 71
Коэффициенты устойчивости jе при внецентренном сжатии сплошностенчатых стержней в плоскости действия момента,совпадающей с плоскостью симметрии
Условная
гибкость
 Значение jе при приведенном относительном эксцентриситете mef
0,1 0,25 0,5 0,75 1,0 1,25 1,5 1,75 2,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0		 967
925
875
813
742
667
587
505
418
354
302
258
223
194
152
122
100
083
069
062
052		 922
854
804
742
672
597
522
447
382
326
280
244
213
186
146
117
097
079
067
061
049		 850
778
716
653
587
520
455
394
342
295
256
223
196
173
138
112
093
077
064
054
049		 782
711
647
587
526
465
408
356
310
273
240
210
185
163
133
107
091
076
063
053
048		 722
653
593
536
480
425
375
330
288
253
224
198
176
157
128
103
090
075
062
052
048		 669
600
548
496
442
395
350
309
272
239
212
190
170
152
121
100
085
073
060
051
047		 620
563
507
457
410
365
325
289
257
225
200
178
160
145
117
098
081
071
059
051
047		 577
520
470
425
383
342
303
270
242
215
192
172
155
141
115
096
080
069
059
050
046		 538
484
439
397
357
320
287
256
229
205
184
166
149
136
113
093
079
068
058
049
045
 
Условная
гибкость
 Значение jе при приведенном относительном эксцентриситете mef
2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0		 469
427
388
352
317
287
258
232
208
188
170
153
140
127
106
088
075
063
055
049
044		 417
382
347
315
287
260
233
212
192
175
158
145
132
121
100
085
072
062
054
048
043		 370
341
312
286
262
238
216
197
178
162
148
137
125
115
095
082
070
061
053
048
043		 337
307
283
260
238
217
198
181
165
150
138
128
117
108
091
079
069
060
052
047
042		 307
283
262
240
220
202
183
168
155
143
132
120
112
102
087
075
065
057
051
045
041		 280
259
240
222
204
187
172
158
146
135
124
115
106
098
083
072
062
055
050
044
040		 260
240
223
206
190
175
162
149
137
126
117
109
101
094
081
069
060
053
049
043
040		 237
225
207
193
178
166
153
140
130
120
112
104
097
091
078
066
059
052
048
042
039		 222
209
195
182
168
156
145
135
125
117
108
100
094
087
076
065
058
051
047
041
039
Условная
гибкость
 Значение jе при приведенном относительном эксцентриситете mef
7,0 8,0 9,0 10 12 14 17 20
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0		 210
196
182
170
158
147
137
127
118
111
104
096
089
083
074
064
057
050
046
041
038		 183
175
163
153
144
135
125
118
110
103
095
089
083
078
068
061
055
048
044
039
037		 164
157
148
138
130
123
115
108
101
095
089
084
080
074
065
058
052
046
042
038
036		 150
142
134
125
118
112
106
098
093
088
084
079
074
070
062
055
049
044
040
037
036		 125
121
114
107
101
097
092
088
083
079
075
072
068
064
057
051
046
040
037
035
034		 106
103
099
094
090
086
082
078
075
072
069
066
062
059
053
048
043
038
035
033
032		 090
086
082
079
076
073
069
066
064
062
060
057
054
052
047
043
039
035
032
030
029		 077
074
070
067
065
063
060
057
055
053
051
049
047
045
041
038
035
032
029
027
026

П р и м е ч а н и я:
1. Значения коэффициентов jе в таблице увеличены в 1000 раз.
2. Значения jе следует принимать не выше значений j.

Т а б л и ц а 72
Коэффициенты устойчивости jе при внецентренном сжатии сквозных стержней в плоскости действия момента, совпадающей с плоскостью симметрии
Условная
приведенная
гибкость
ef		 Значение jе при относительном эксцентриситете m
0,1 0,25 0,5 0,75 1,0 1,25 1,5 1,75 2,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0		 908
872
830
774
708
637
562
484
415
350
300
255
221
192
148
117
097
082
068
060
050		 800
762
727
673
608
545
480
422
365
315
273
237
208
184
142
114
094
078
066
059
049		 666
640
600
556
507
455
402
357
315
277
245
216
190
168
136
110
091
077
064
054
048		 571
553
517
479
439
399
355
317
281
250
223
198
178
160
130
107
090
076
063
053
047		 500
483
454
423
391
356
320
288
258
230
203
183
165
150
123
102
087
073
061
052
046		 444
431
407
381
354
324
294
264
237
212
192
174
157
141
118
098
084
071
060
051
046		 400
387
367
346
322
296
270
246
223
201
182
165
149
135
113
094
080
068
058
050
045		 364
351
336
318
297
275
251
228
207
186
172
156
142
130
108
090
076
066
057
049
044		 333
328
311
293
274
255
235
215
196
178
163
149
137
125
105
087
073
064
056
049
043
Условная
приведенная
гибкость
ef		 Значение jе при относительном эксцентриситете m
2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 5,0 5,5 6,0 6,5
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0		 286
280
271
255
238
222
206
191
176
161
147
135
124
114
097
082
070
060
054
048
043		 250
243
240
228
215
201
187
173
160
149
137
126
117
108
091
079
067
058
053
047
042		 222
218
211
202
192
182
170
160
149
138
128
119
109
101
085
075
064
056
050
046
042		 200
197
190
183
175
165
155
145
136
127
118
109
102
095
082
072
062
054
049
045
041		 182
180
178
170
162
153
143
133
124
117
110
103
097
091
079
069
060
053
048
044
041		 167
165
163
156
148
138
130
124
116
108
102
097
092
087
077
067
058
052
047
044
040		 154
151
149
143
136
130
123
118
110
104
098
093
088
083
073
064
056
050
045
042
039		 143
142
137
132
127
121
115
110
105
100
095
090
085
079
070
062
054
048
043
041
039		 133
131
128
125
120
116
110
105
096
095
091
085
080
076
067
059
052
046
042
040
038
Условная
приведенная
гибкость
ef		 Значение jе при относительном эксцентриситете m
7,0 8,0 9,0 10 12 14 17 20
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,0
4,5
5,0
5,5
6,0
6,5
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0		 125
121
119
117
113
110
106
100
096
092
087
083
077
074
065
056
050
044
040
038
037		 111
109
108
106
103
100
096
093
089
086
081
077
072
068
060
053
047
043
039
037
036		 100
098
096
095
093
091
088
084
079
076
074
070
066
063
055
050
045
042
038
036
035		 091
090
088
086
083
081
078
076
073
071
068
065
061
058
052
048
043
041
037
035
034		 077
077
077
076
074
071
069
067
065
062
059
056
054
051
048
045
041
038
034
032
031		 067
066
065
064
062
061
059
057
055
054
052
051
050
047
044
042
038
035
032
030
029		 058
055
053
052
051
051
050
049
048
047
046
045
044
043
041
039
036
032
030
028
027		 048
046
045
045
044
043
042
041
040
039
039
039
037
036
035
035
033
030
028
026
025

П р и м е ч а н и я:
1. Значения коэффициентов jе в таблице увеличены в 1000 раз.
2. Значения jе следует принимать не выше значений j.
Т а б л и ц а 73
Приведенные относительные эксцентриситеты mef для внецентренно-сжатых стержней с шарнирно-опёртыми концами
Эпюры
моментов
Значение mef при mef,1, равном
0,1 0,5 1,0 1,5 2,0 3,0 4,0 5,0 7,0 10,0 20,0


1 0,10 0,30 0,68 1,12 1,60 2,62 3,55 4,55 6,50 9,40 19,40
2 0,10 0,17 0,39 0,68 1,03 1,80 2,75 3,72 5,65 8,60 18,50
3 0,10 0,10 0,22 0,36 0,55 1,17 1,95 2,77 4,60 7,40 17,20
4 0,10 0,10 0,10 0,18 0,30 0,57 1,03 1,78 3,35 5,90 15,40
5 0,10 0,10 0,10 0,10 0,15 0,23 0,48 0,95 2,18 4,40 13,40
6 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,15 0,18 0,40 1,25 3,00 11,40
7 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,10 0,50 1,70 9,50


1 0,10 0,31 0,68 1,12 1,60 2,62 3,55 4,55 6,50 9,40 19,40
2 0,10 0,22 0,46 0,73 1,05 1,88 2,75 3,72 5,65 8,60 18,50
3 0,10 0,17 0,38 0,58 0,80 1,33 2,00 2,77 4,60 7,40 17,20
4 0,10 0,14 0,32 0,49 0,66 1,05 1,52 2,22 3,50 5,90 15,40
5 0,10 0,10 0,26 0,41 0,57 0,95 1,38 1,80 2,95 4,70 13,40
6 0,10 0,16 0,28 0,40 0,52 0,95 1,25 1,60 2,50 4,00 11,50
7 0,10 0,22 0,32 0,42 0,55 0,95 1,10 1,35 2,20 3,50 10,80


1 0,10 0,32 0,70 1,12 1,60 2,62 2,55 4,55 6,50 9,40 19,40
2 0,10 0,28 0,60 0,90 1,28 1,96 2,75 3,72 5,65 8,40 18,50
3 0,10 0,27 0,55 0,84 1,15 1,75 2,43 3,17 4,80 7,40 17,20
4 0,10 0,26 0,52 0,78 1,10 1,60 2,20 2,83 4,00 6,30 15,40
5 0,10 0,25 0,52 0,78 1,10 1,55 2,10 2,78 3,85 5,90 14,50
6 0,10 0,28 0,52 0,78 1,10 1,55 2,00 2,70 3,80 5,60 13,80
7 0,10 0,32 0,52 0,78 1,10 1,55 1,90 2,60 3,75 5,50 13,00


1 0,10 0,40 0,80 1,23 1,68 2,62 3,55 4,55 6,50 9,10 19,40
2 0,10 0,40 0,78 1,20 1,60 2,30 3,15 4,10 5,85 8,60 18,50
3 0,10 0,40 0,77 1,17 1,55 2,30 3,10 3,90 5,55 8,13 18,00
4 0,10 0,40 0,75 1,13 1,55 2,30 3,05 3,80 5,30 7,60 17,50
5 0,10 0,40 0,75 1,10 1,55 2,30 3,00 3,80 5,30 7,60 17,00
6 0,10 0,40 0,75 1,10 1,50 2,30 3,00 3,80 5,30 7,60 16,50
7 0,10 0,40 0,75 1,10 1,40 2,30 3,00 3,80 5,30 7,60 16,00
_________________________
Обозначения, принятые в табл. 73:
; 

Коэффициент сmax для расчета на устойчивость сжатых стержней тонкостенного открытого сечения
1. Коэффициент cmax для типов сечений, приведенных в табл.74, следует вычислять по формуле
сmax = , (220)
где:
 (221)
a = ax / h – отношение расстояния ах между центром тяжести и центром изгиба сечения к высоте сечения h;
ех = Mx /N – эксцентриситет приложения сжимающей силы относительно оси х - х, принимаемый со своим знаком (в табл. 74 показан со знаком "плюс").
В формулах (221) обозначено:
r = (
b - коэффициент, принимаемый по табл. 74;
w =  – здесь Iw - cекториальный момент инерции сечения;
It = S bi ti 3 – момент инерции сечения при свободном кручении (здесь ε – коэффициент, принимаемый по табл. 74; bi и ti – соответственно ширина и толщина листов, образующих сечение, включая стенку).
Формулы определения ω, , a и b и их значения приведены в табл. 74.
При расчёте стержня П-образного сечения на центральное сжатие в формуле (220) следует принимать В = 1 и ех = 0.
2. Коэффициент cmax при расчёте на устойчивость стержня швеллерного сечения (Ix > Iy, рис.23) следует вычислять по формуле (220) при значениях  = 0,37 и β = 0; принимая:
d = ;
Iw = th5 [0,167(h - 3g)h2y - ]; (222)
a = ay / h = 4c (1 + 3hy) / (1 + 6hy),
где n =  [0,667y(h - c4) + 0,25y(h- c2) - c(0,125 - c2) + a];
h = b / h; y = tf /tw; c = h2y /(1 + 2hy); g = 3h2y / (1 + 6hy); h1 = h - w.
Величины m, r, w, It следует определять по формулам п. 1 настоящего приложения, принимая Iw и a согласно формулам (222).

Рис. 23. Схема швеллерного сечения
3. Расчет на устойчивость внецентренно-сжатых элементов двутаврового сечения с двумя осями симметрии, непрерывно подкрепленных вдоль одной из полок (рис.24), следует выполнять по формулам (6) и (7) настоящих норм, в которых коэффициент cmax следует вычислять по формуле
cmax = . (223)

Рис. 24. Схема сечения элемента, подкрепленного вдоль полки
Коэффициент a следует определять по формуле (227) прил. 7.
При определении a значение lef следует принимать равным расстоянию между сечениями элемента, закрепленными от поворота относительно продольной оси (расстояние между узлами крепления связей, распорок и т.п.).
Эксцентриситет ех = Мх/N в формуле (223) считается положительным, если точка приложения силы смещена в сторону свободной полки; для центрально-сжатых элементов ех = 0.
При определении ех за расчётный момент Мх следует принимать наибольший момент в пределах расчётной длины lef элемента.
Т а б л и ц а 74
Коэффициенты w, e, a, b

Тип сечения
w
e
a
b

0,25
0,43
0
0



0,42

По формуле (235) прил.7

0
0,40

То же


0,37

0
_________________________________
Обозначения, принятые в табл. 74:
I1 и I2 - моменты инерции соответственно большего и меньшего поясов относительно оси симметрии сечения y-y;
h = b/h.
Приложение 6
Коэффициенты для расчета элементов конструкций с учётом развития пластических деформаций
Т а б л и ц а 75
Коэффициенты cx, cy, 

#G0Тип
сечения
Схема сечения
Наибольшие
значения коэффициентов
cx cy  при
0 1)





1		 0,25 1,19


1,47


1,5
0,5 1,12
1,0 1,07
2,0 1,04



2		 0,5 1,40


1,47


2,0
1,0 1,28
2,0 1,18



3		 0,25 1,19 1,07


1,5
0,5 1,12 1,12
1,0 1,07 1,19
2,0 1,04 1,26




4		 0,5 1,40 1,12


2,0
1,0 1,28 1,20
2,0 1,18 1,31


5		 - 1,47 1,47 а) 2,0
б) 3,0

#G0Тип
сечения
Схема сечения
Наибольшие
значения коэффициентов
cx cy  при
0 1)



6		 0,25


1,47		 1,04


3,0
0,5 1,07
1,0 1,12
2,0 1,19



7

-

1,26

1,26

1,5



8


-


1,60


1,47


а) 3,0
б) 1,0



9		 0,5

1,60		 1,07

а) 3,0
б) 1,0
1,0 1,12
2,0 1,19
___________________
1) При My ¹ 0 следует принимать n = 1,5, за исключением сечения типа 5,а, для которого n = 2, и типа 5,б, для которого n = 3.
П р и м е ч а н и я:
1. При определении коэффициентов для промежуточных значений Af /Aw допускается линейная интерполяция.
2. Значение коэффициентов cx, cy принимают не более 1,15gf, где gf - коэффициент надежности по нагрузке, определяемый как отношение расчётного значения эквивалентной (по значению изгибающего момента) нагрузки к нормативному.
Коэффициенты для расчета опорных плит
Т а б л и ц а 76
Коэффициенты α1, α2, α3 для расчета на изгиб прямоугольных плит, опертых по четырем и трем сторонам
Плиты При b/a
1,0 1,1 1,2 1,3 1,4 1,5 1,6 1,7 1,8 1,9 2,0 > 2
Опертые
по четырем сторонам		 α1 0,048 0,055 0,063 0,069 0,075 0,081 0,086 0,091 0,094 0,098 0,100
0,125

α2
0,048
0,049
0,050
0,050
0,050
0,050
0,049
0,048
0,048
0,047
0,046
0,037
Опертые
по трем сторонам


α3		 При a1 / d1  
0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 2,0 > 2    

0,060
0,074
0,088
0,097
0,107
0,112
0,120
0,126
0,132
0,133		    
________________________
Обозначения, принятые в табл. 76:
b – длинная сторона; a – короткая сторона; d1 – длина свободной стороны; a1 – длина стороны,
перпендикулярной к свободной.

Приложение 7
Коэффициент устойчивости при изгибе j b
1. Коэффициент jb для расчёта на устойчивость изгибаемых элементов двутаврового, таврового и швеллерного сечения следует определять в зависимости от расстановки связей, раскрепляющих сжатый пояс, вида нагрузки и места ее приложения. При этом предполагается, что нагрузка действует в плоскости наибольшей жесткости (Ix > Iy), а опорные сечения закреплены от боковых смещений и поворота.
2. Для балки и консоли двутаврового сечения с двумя осями симметрии коэффициент jb следует принимать равным:
при j1 £ 0,85
jb = j1; (224)
при j1 > 0,85
jb = 0,68 + 0,21j1 , (225)
где значение j1 следует вычислять по формуле
j1 = y  (226)
В формуле (226) обозначено:
y – коэффициент, вычисляемый согласно требованиям п. 3 настоящего приложения;
h – полная высота сечения прокатного двутавра или расстояние между осями поясов (пакетов поясных листов) составного двутавра;
lef – расчётная длина балки или консоли, определяемая согласно требованиям п. 6.4.2 настоящих норм.
3. Значение коэффициента y в формуле (226) следует вычислять по формулам табл. 77 и 78 в зависимости от количества закреплений сжатого пояса, вида нагрузки и места её приложения, а также от коэффициента a, равного:
а) для прокатных двутавров
a = 1,54 , (227) 
где I t – момент инерции при свободном кручении, определяемый согласно прил. 5;
h – полная высота сечения;
б) для составных двутавров из листов со сварными или фрикционными поясными соединениями
a = 8 , (228)
где обозначено:
для сварных двутавров из трех листов:
tf и bf – толщина и ширина пояса балки;
h – расстояние между осями поясов;
a = 0,5h;
t – толщина стенки (t = tw); для составных двутавров с фрикционными поясными соединениями:
tf – суммарная толщина листов пояса и полки поясного уголка;
bf – ширина листов пояса;
h – расстояние между осями пакетов поясных листов;
а – ширина вертикальной полки поясного уголка за вычетом толщины его полки;
t – cуммарная толщина стенки и вертикальных полок поясных уголков.
Если на участке балки lef эпюра Мх по своему очертанию отличается от приведённых в табл. 77, то допускается значение y определять по формулам для наиболее близкой по очертанию эпюры Мх, в которую может быть вписана фактическая эпюра.
В случаях, когда у консоли балки сжатый пояс закреплён от бокового перемещения в конце или по ее длине, значение y допускается принимать равным:
при сосредоточенной нагрузке, приложенной к растянутому поясу на конце консоли,
y = 1,75y1, где значение y1 следует принимать согласно примечанию к табл. 77; в остальных случаях – как для консоли без закреплений.
4. Для разрезной балки двутаврового сечения с одной осью симметрии (рис. 25) коэффициент jb следует определять по табл. 79, где значения j1, j2 и n следует вычислять по формулам:
j1 = ya  . .  (229)
j2 = ya . . ; (230)
n = . (231)
В формулах (229) – (231) обозначено:
ya - коэффициент, вычисляемый по формуле
ya = (В + )D; (232)
Т а б л и ц а 77
Коэффициент y для балок двутаврового сечения с двумя осями симметрии
Количество
закреплений
сжатого пояса
в пролете		 Вид нагрузки в пролете Эпюра Мx
на участке lef		 Пояс,
к которому
приложена
нагрузка,		 Коэффициент y при значениях a
0,1 £ a £ 40 40 < a £ 400
Без закреплений Сосредоточенная
Сжатый
Растянутый
1,75 + 0,09a
5,05 + 0,09a
3,3 + 0,053a - 4,5×10-5a2
6,6 + 0,053a - 4,5×10-5a2
Равномерно
распределенная		 Сжатый Растянутый
1,60 + 0,08a
3,80 + 0,08a
3,15 + 0,04a - 2,7×10-5a2
5,35 + 0,04a - 2,7×10-5a2
Два и более, делящие пролет l на равные части Любая
Любой
2,25 + 0,07a
3,6 + 0,04a - 3,5×10-5a2
Одно в середине Сосредоточенная
в середине
Любой
1,75y1
Сосредоточенная
в четверти
Сжатый
Растянутый
1,14y1
1,60y1
Равномерно
распределенная
Сжатый
Растянутый
1,14y1
1,30y1

П р и м е ч а н и е. Значение y1 следует принимать равным y при двух и более закреплениях сжатого пояса в пролете.

Т а б л и ц а 78
Коэффициент y для жестко заделанных консолей двутаврового сечения с двумя осями симметрии

Вид нагрузки		 Пояс, к которому
приложена нагрузка		 Коэффициент y при отсутствии закреплений
сжатого пояса и при значениях a
4 £ a £ 28 28 < a £ 100
Сосредоточенная
на конце консоли		 Растянутый
Сжатый		 1,0 + 0,16a
6,2 + 0,08a		 4,0 + 0,05a
7,0 + 0,05a
Равномерно
распределённая		 Растянутый 1,42

Рис. 25. Схема двутаврового сечения с одной осью симметрии
 
Т а б л и ц а 79 
Коэффициент j b
Сжатый пояс Коэффициент j b при значении j 2
до 0,85 свыше 0,85
Более развитый j 1 £ 1 j 1 [0,21 + 0,68( £ 1
Менее развитый j 2 0,68 + 0,21j2 £ 1
h – расстояние между осями поясов;
h1 и h2 – расстояние от центра тяжести сечения до оси соответственно более развитого и менее развитого поясов;
lef – расчётная длина балки, определяемая согласно требованиям п. 6.4.2 настоящих норм;
I1 и I2 – моменты инерции сечения более развитого и менее развитого поясов относительно оси симметрии сечения балки соответственно.
5. Значения В, С и D в формуле (232) следует определять по табл. 80 и 81 в зависимости от коэффициентов:
d = n + 0,734b; (233)
m = n + 1,145b; (234)
b = (2n – 1) {0,47 – 0,035( (235)
h = (1 - n )[9,87n + 0,385 (236)
где значения n, b1, h, I2, lef следует принимать согласно настоящему приложению, а It – согласно прил. 5.
Коэффициент a в табл. 81 следует определять по формуле (227).
Т а б л и ц а 80
Коэффициент В
Схема сечения и место приложения нагрузки Коэффициент В при нагрузке
сосредоточенной
в середине пролета		 равномерно
распределенной		 Вызывающей
чистый изгиб


d

m

b


d - 1

m - 1

b


1 - d

1 - m

- b


- d

- m

- b
Т а б л и ц а 81
Коэффициенты С и D
Вид нагрузки Коэффициент С при сечении Коэффициент D
двутавровом
(n £ 0,9)		 тавровом
(n = 1,0)
Сосредоточенная в середине пролета

Равномерно распределенная

Вызывающая чистый изгиб		 0,330h

0,481h

0,101h		 0,0826a

0,1202a

0,0253a		 3,265

2,247

4,315
6. Для двутаврового сечения при 0,9 < n < 1,0 коэффициент yа следует определять линейной интерполяцией между значениями, полученными по формуле (232) для двутаврового сечения при n = 0,9 и для таврового при n = 1.
Для таврового сечения при сосредоточенной или равномерно распределенной нагрузке и a < 40 коэффициенты yа следует умножать на (0,8 + 0,004a).
В балках с менее развитым сжатым поясом при n > 0,7 и 5 £ lef / b2 £ 25 значение коэффициента j2 необходимо уменьшить умножением на (1,025 – 0,015 lef / b2) и следует принимать при этом не более 0,95. Значения lef / b 2 > 25 в таких балках не допускаются.
7. Для балки швеллерного сечения коэффициент jb допускается принимать равным jb = 0,7j1, где j1 следует определяют как для балок двоякосимметричного двутаврового сечения, используя формулы (226) и (227), где значения Ix , Iy , It следует принимать для швеллера.

Приложение 8
Расчетные длины колонн и стоек
Т а б л и ц а 82
Коэффициенты расчетной длины m колонны (стойки) с упругим закреплением концов
Схема колонны (стойки) m



; (237)

0,5 ≤ µ ≤ 2,0



; (238)

0,5 ≤ µ ≤ 1,0

При 0 £ a £  и b £ 9,87
; (239)
µ ≥ 1,0;

при a = 0 и b > 9,87
________________________________
Обозначения, принятые в табл. 82:
; ;
 – отношение коэффициентов жесткости упругого закрепления опорных сечений
стойки,
где  – коэффициент жесткости упругого закрепления, Н×см, равный значению реактивного момента, возникающего в опорном сечении при его повороте на угол j =1;
 – коэффициент жесткости упругой опоры, Н/см, равный значению реактивной силы, возникающей в опорном сечении при его смещении на d = 1.
П р и м е ч а н и е. Значения  и  для некоторых рамных систем приведены в табл. 83.
Т а б л и ц а 83
Коэффициенты жесткости Km и Kn для колонн (стоек) рамных систем
Схема рамы Номер формулы для схемы
по табл. 82		 Значения
Km и Kn


(237)
при
α = 0
;


(238)
при
ψ = ∞



(238)
при
ψ = ∞



(238)
при
ψ =1
;


(238)
при
ψ =0



(238)
при
ψ =0


Коэффициенты расчетной длины m участков ступенчатых колонн
1. Коэффициент расчётной длины m1 для защемлённого в основании нижнего учаcтка одноступенчатой колонны следует принимать:
при верхнем конце колонн, свободном от закреплений, – по табл. 84;
при закреплении верхнего конца от поворота, но возможности его свободного смещения – по табл. 85;
при закреплении верхнего конца от смещения по формуле
m1 =  (240)
где m12 и m11 – коэффициенты расчётной длины нижнего участка колонны при нагрузках F1 = 0 и F2 = 0 соответственно, определяемые при шарнирном опирании верхнего конца по табл. 86, а при закреплении от поворота – по табл. 87.
В табл. 84 – 87 обозначено:
a1 =  и n = ,
где I1, I2, l1, l2 – моменты инерции сечений и длины нижнего и верхнего участков колонны соответственно;
b = (F1 + F2) / F2.
2. Коэффициент расчётной длины m2 для верхнего участка одноступенчатой колонны во всех случаях следует определять по формуле
m2 =  £ 3. (241)
3. Коэффициент расчётной длины m1 для защемлённого в основании нижнего участка двухступенчатой колонны (рис. 26,а) при условиях закрепления верхнего конца, указанных в табл. 88, следует определять по формуле
m1 =  (242)
где b1 = F1 / F3; b2 = F2 / F3; d2 = l2 / l1;
mm1, mm2, mm3 – коэффициенты, определяемые по табл. 88 как для одноступенчатых колонн по рис.26,б,в,г);
Im1 = (I1 l1 + I2 l2) / (l1 + l2) – приведённое значение момента инерции сечения участка длиной (l1 + l2).
Здесь F1, F2, F3 – продольные силы, приложенные к верху нижнего, среднего и верхнего участков колонн с моментами инерции I1, I2, I3 и длинами l1, l2, l3 соответственно.
Приведённое значение момента инерции сечения участка длиной (l2 + l3) на рис.26,б следует определять по формуле Im2 = (I2 l2 + I3 l3) / (l2 + l3).

Рис. 26. Схема двухступенчатой колонны (а) и условные схемы загружений при приложении сил F1, F2 и F3 соответственно к нижнему (б), к среднему (в), к верхнему (г) участкам
4. Коэффициенты расчётной длины: m2 для среднего участка двухступенчатой колонны длиной l2 и m3 для верхнего участка колонны длиной l3 следует определять по формулам:
m2 = m1 / a 2 ; (243)
m3 = m1 / a 3 £ 3, (244)
где a 2 = 
a 3 = 
Т а б л и ц а 84
Коэффициенты расчетной длины m1 для одноступенчатых колонн с верхним концом, свободным от закреплений
Расчетная схема a1 Коэффициент m1 при значении n
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,5 5,0 10,0 20,0
0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0
0,2 2,0 2,01 2,02 2,03 2,04 2,05 2,06 2,06 2,07 2,08 2,09 2,10 2,12 2,14 2,15 2,17 2,21 2,40 2,76 3,38
0,4 2,0 2,04 2,08 2,11 2,23 2,18 2,21 2,25 2,28 2,32 2,35 2,42 2,48 2,54 2,60 2,66 2,80 - - -
0,6 2,0 2,11 2,20 2,28 2,36 2,44 2,52 2,59 2,66 2,73 2,80 2,93 3,05 3,17 3,28 3,39 - - - -
0,8 2,0 2,25 2,42 2,56 2,70 2,83 2,96 3,07 3,17 3,27 3,36 3,55 3,74 - - - - - - -
1,0 2,0 2,50 2,73 2,94 3,13 3,29 3,44 3,59 3,74 3,87 4,0 - - - - - - - - -
1,5 3,0 3,43 3,77 4,07 4,35 4,61 4,86 5,05 - - - - - - - - - - - -
2,0 4,0 4,44 4,90 5,29 5,67 6,03 - - - - - - - - - - - - - -
2,5 5,0 5,55 6,08 6,56 7,00 - - - - - - - - - - - - - - -
3,0 6,0 6,65 7,25 7,82 - - - - - - - - - - - - - - - -
Т а б л и ц а 85
Коэффициенты расчетной длины m1 для одноступенчатых колонн с верхним концом, закрепленным только от поворота
Расчетная схема a1 Коэффициент m1 при значении n
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0 2,5 5,0 10,0 20,0
0 2,0 1,92 1,86 1,80 1,76 1,70 1,67 1,64 1,60 1,57 1,55 1,50 1,46 1,43 1,40 1,37 1,32 1,18 1,10 1,05
0,2 2,0 1,93 1,87 1,82 1,76 1,71 1,68 1,64 1,62 1,59 1,56 1,52 1,48 1,45 1,41 1,39 1,33 1,20 1,11 -
0,4 2,0 1,94 1,88 1,83 1,77 1,75 1,72 1,69 1,66 1,62 1,61 1,57 1,53 1,50 1,48 1,45 1,40 - - -
0,6 2,0 1,95 1,91 1,86 1,83 1,79 1,77 1,76 1,72 1,71 1,69 1,66 1,63 1,61 1,59 - - - - -
0,8 2,0 1,97 1,94 1,92 1,90 1,88 1,87 1,86 1,85 1,83 1,82 1,80 1,79 - - - - - - -
1,0 2,0 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 2,00 - - - - - - - - -
1,5 2,0 2,12 2,25 2,33 2,38 2,43 2,48 2,52 - - - - - - - - - - - -
2,0 2,0 2,45 2,66 2,81 2,91 3,00 - - - - - - - - - - - - - -
2,5 2,5 2,94 3,17 3,34 3,50 - - - - - - - - - - - - - - -
3,0 3,0 3,43 3,70 3,93 4,12 - - - - - - - - - - - - - - -
Т а б л и ц а 86
Коэффициенты расчетной длины m12 и m11 для одноступенчатых колонн с неподвижным шарнирно-опертым верхним концом
Расчетная схема Коэффициенты m12 и m11 при l2 / l1
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0
  Коэффициент m12
0,04 1,02 1,84 2,25 2,59 2,85 3,08 3,24 3,42 3,70 4,00 4,55 5,25 5,80 6,55 7,20
0,06 0,91 1,47 1,93 2,26 2,57 2,74 3,05 3,05 3,24 3,45 3,88 4,43 4,90 5,43 5,94
0,08 0,86 1,31 1,73 2,05 2,31 2,49 2,68 2,85 3,00 3,14 3,53 3,93 4,37 4,85 5,28
0,1 0,83 1,21 1,57 1,95 2,14 2,33 2,46 2,60 2,76 2,91 3,28 3,61 4,03 4,43 4,85
0,2 0,79 0,98 1,23 1,46 1,67 1,85 2,02 2,15 2,28 2,40 2,67 2,88 3,11 3,42 3,71
0,3 0,78 0,90 1,09 1,27 1,44 1,60 1,74 1,86 1,98 2,11 2,35 2,51 2,76 2,99 3,25
0,4 0,78 0,88 1,02 1,17 1,32 1,45 1,58 1,69 1,81 1,92 2,14 2,31 2,51 2,68 2,88
0,5 0,78 0,86 0,99 1,10 1,22 1,35 1,47 1,57 1,67 1,76 1,96 2,15 2,34 2,50 2,76
1,0 0,78 0,85 0,92 0,99 1,06 1,13 1,20 1,27 1,34 1,41 1,54 1,68 1,82 1,97 2,10
  Коэффициент m11
0,04 0,67 0,67 0,83 1,25 1,43 1,55 1,65 1,70 1,75 1,78 1,84 1,87 1,88 1,90 1,92
0,06 0,67 0,67 0,81 1,07 1,27 1,41 1,51 1,60 1,64 1,70 1,78 1,82 1,84 1,87 1,88
0,08 0,67 0,67 0,75 0,98 1,19 1,32 1,43 1,51 1,58 1,63 1,72 1,77 1,81 1,82 1,84
0,1 0,67 0,67 0,73 0,93 1,11 1,25 1,36 1,45 1,52 1,57 1,66 1,72 1,77 1,80 1,82
0,2 0,67 0,67 0,69 0,75 0,89 1,02 1,12 1,21 1,29 1,36 1,46 1,54 1,60 1,65 1,69
0,3 0,67 0,67 0,67 0,71 0,80 0,90 0,99 1,08 1,15 1,22 1,33 1,41 1,48 1,54 1,59
0,4 0,67 0,67 0,67 0,69 0,75 0,84 0,92 1,00 1,07 1,13 1,24 1,33 1,40 1,47 1,51
0,5 0,67 0,67 0,67 0,69 0,73 0,81 0,87 0,94 1,01 1,07 1,17 1,26 1,33 1,39 1,44
1,0 0,67 0,67 0,67 0,68 0,71 0,74 0,78 0,82 0,87 0,91 0,99 1,07 1,13 1,19 1,24
Т а б л и ц а 87
Коэффициенты расчетной длины m12 и m11 для одноступенчатых колонн с неподвижным верхним концом, закрепленным от поворота
Расчетная схема Коэффициенты m12 и m11 при l2 / l1
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8 2,0
  Коэффициент m12
0,04 0,78 1,02 1,53 1,73 2,01 2,21 2,38 2,54 2,65 2,85 3,24 3,70 4,20 4,76 5,23
0,06 0,70 0,86 1,23 1,47 1,73 1,93 2,08 2,23 2,38 2,49 2,81 3,17 3,50 3,92 4,30
0,08 0,68 0,79 1,05 1,31 1,54 1,74 1,91 2,05 2,20 2,31 2,55 2,80 3,11 3,45 3,73
0,1 0,67 0,76 1,00 1,20 1,42 1,61 1,78 1,92 2,04 2,20 2,40 2,60 2,86 3,18 3,41
0,2 0,64 0,70 0,79 0,93 1,07 1,23 1,41 1,50 1,60 1,72 1,92 2,11 2,28 2,45 2,64
0,3 0,62 0,68 0,74 0,85 0,95 1,06 1,18 1,28 2,39 1,48 1,67 1,82 1,96 2,12 2,20
0,4 0,60 0,66 0,71 0,78 0,87 0,99 1,07 1,16 1,26 1,34 1,50 1,65 1,79 1,94 2,08
0,5 0,59 0,65 0,70 0,77 0,82 0,93 0,99 1,08 1,17 1,23 1,39 1,53 1,66 1,79 1,92
1,0 0,55 0,60 0,65 0,70 0,75 0,80 0,85 0,90 0,95 1,00 1,10 1,20 1,30 1,40 1,50
  Коэффициент m11
0,04 0,66 0,68 0,75 0,94 1,08 1,24 1,37 1,47 1,55 1,64 1,72 1,78 1,81 1,85 1,89
0,06 0,65 0,67 0,68 0,76 0,94 1,10 1,25 1,35 1,44 1,50 1,61 1,69 1,74 1,79 1,82
0,08 0,64 0,66 0,67 0,68 0,84 1,00 1,12 1,25 1,34 1,41 1,53 1,62 1,68 1,75 1,79
0,1 0,64 0,65 0,65 0,65 0,78 0,92 1,05 1,15 1,25 1,33 1,45 1,55 1,62 1,68 1,71
0,2 0,62 0,64 0,65 0,65 0,66 0,73 0,83 0,92 1,01 1,09 1,23 1,33 1,41 1,48 1,54
0,3 0,60 0,63 0,64 0,65 0,66 0,67 0,73 0,81 0,89 0,94 1,09 1,20 1,28 1,35 1,41
0,4 0,58 0,63 0,63 0,64 0,64 0,66 0,68 0,75 0,82 0,88 1,01 1,10 1,19 1,26 1,32
0,5 0,57 0,61 0,63 0,64 0,64 0,65 0,68 0,72 0,77 0,83 0,94 1,04 1,12 1,19 1,25
1,0 0,55 0,58 0,60 0,61 0,62 0,63 0,65 0,67 0,70 0,73 0,80 0,88 0,93 1,01 1,05
Т а б л и ц а 88
Коэффициенты mm1, mm2, mm3
Условия закрепления верхнего конца колонны Значения коэффициентов
mm1 mm2 mm3
при условной схеме загружения по рисунку
26,б 26,в 26,г
Свободен от закреплений
2,0
2,0		 m1
(m1 – по табл. 84 при
a1 = )
Закреплён от поворота, допускает смещение m1 | m1

(m1 – по табл. 85 при a1 = 0)		 m1
(m1 – по табл. 85 при
a1 = 
Закреплён шарнирно, не допускает смещения m11 | m11
( m11 – по табл. 86)		 m12
(m12 – по табл. 86)
Закреплён от поворота и смещения m11 | m11
(m11 – по табл. 87)		 m12
(m12 – по табл. 87)

Приложение 9
К расчету элементов на усталость
Т а б л и ц а 89
Группы элементов и соединений при расчете на усталость
№
п.п.		 Схема элемента и расположение расчетного сечения Характеристика элемента Группа
элементов
1 Основной металл с прокатными или обработанными механическим путем кромками
То же, с кромками, обрезанными машинной газовой резкой		 1

2
2 Основной металл с обработанными механическим путем кромками, при разной ширине и радиусе перехода r, мм:
200
10


1
4
3 Основной металл во фрикционных соединениях 1
4 Основной металл в болтовом (болты класса точности А) соединении в сечениях по отверстию:
а) при парных накладках
б) при односторонних накладках


4
5
5 Переход и закругление (класс чистоты газовой резки 1 или фрезеровка) при
a ³ 720, r ³ 0,5b		 2
6 Фасонки прямоугольной формы, приваренные встык или в тавр к элементам конструкций без механической обработки перехода от фасонки к элементу 7
№
п.п.		 Схема элемента и расположение расчетного сечения Характеристика элемента Группа элементов
7 Фасонки, приваренные встык или в тавр к стенкам и поясам балок, а также к элементам ферм при a £ 450 4
8 Фасонки прямоугольной или трапециевидной формы, приваренные к поясам балок внахлестку с обваркой по контуру нахлестки без механической обработки швов 7
9 Стыковой необработанный шов; нагрузка перпендикулярна сварному шву; стыкуемые элементы одинаковой ширины и толщины 2
10 Стыковой необработанный шов; стыкуемые элементы разной ширины или разной толщины 5
11 Основной металл в месте перехода к стыковому шву со снятым механическим способом усилением шва:
а) при стыковании элементов
одинаковой толщины и ширины
б) то же, разной толщины и ширины


2

3
№
п.п.		 Схема элемента и расположение расчетного сечения Характеристика элемента Группа элементов
12 Сварные стыковые соединения:
листового элемента на подкладном листе (нагрузка перпендикулярна сварному шву)
труб на подкладном кольце
прокатных профилей в стык
4


4
4
13 Сварные сечения двутаврового, таврового и других типов, сваренные непрерывными продольными швами при действии усилия вдоль оси шва 2
14 Основной металл со вспомогательным
элементом, прикрепленным
продольными швами, при a:
до 450
900


4
7
15 Обрыв поясного листа без механической обработки поперечного (лобового) шва 7
16 Основной металл с поперечным швом; сварной шов двусторонний с плавным переходом к основному металлу 4
17 Основной металл растянутых поясов балок и элементов ферм вблизи диафрагм и ребер, приваренных угловыми швами 5
№
п.п.		 Схема элемента и расположение расчетного сечения Характеристика элемента Группа элементов
18 Основной металл в месте перехода к поперечному (лобовому) угловому шву 6
19 Основной металл в соединениях с фланговыми швами (в местах перехода от элемента к концам фланговых швов):
а) с двойными фланговыми швами
б) с фланговыми и лобовыми швами
в) при передаче усилия через основной металл
г) щеки анкеров для крепления стальных канатов


8
7

7

8
20 Основной металл трубы растянутого раскоса при отношении толщины к наружному диаметру трубы пояса
tm /dm ³ 1/14
1/20 £ tm /dm < 1/14


7
8
21 Основной металл трубы растянутого раскоса при отношении диаметров раскоса и пояса dd /dm = 0,4¸0,7 и отношении толщины к наружному диаметру трубы пояса:
tm /dm ³ 1/14
1/20 £ tm /dm < 1/14
1/35 < tm /dm < 1/20




6
7
8
Приложение 10
Узлы ферм с непосредственными прикреплениями элементов решетки к поясам
1. Общие положения
В узлах ферм с непосредственным прикреплением элементов решетки к поясам следует проверять (согласно п.13.2.5 настоящих норм):
несущую способность стенки (полки) пояса, к которой примыкает элемент решётки;
несущую способность элемента решетки вблизи примыкания к поясу;
прочность сварных швов.
В приведенных далее формулах обозначены:
N – усилие в примыкающем элементе (решетки);
М – изгибающий момент от основного воздействия в примыкающем элементе в плоскости фермы в сечении, совпадающем с примыкающей стенкой (полкой) пояса (момент от жесткости узлов следует учитывать согласно п.13.2.5 настоящих норм, для ферм из круглых труб – аналогичный момент в рассматриваемом элементе в сечении, проходящем через точку пересечения этого элемента с образующей пояса);
F – продольная сила в поясе со стороны растянутого элемента решётки;
А – площадь поперечного сечения пояса;
Ry – расчётное сопротивление стали пояса;
t – толщина стенки (полки) пояса;
a – угол примыкания элемента решётки к поясу;
Аd – площадь поперечного сечения элемента решётки;
td – толщина стенки (полки) элемента решётки;
Ryd – расчётное сопротивление стали элемента решётки.
2. Фермы из гнутосварных профилей
2.1. Узлы ферм из замкнутых гнутосварных профилей прямоугольного сечения (рис. 27) следует проверять согласно требованиям п. 1 настоящего приложения, а также учитывать несущую способность боковой стенки пояса (параллельной плоскости узла) в месте примыкания сжатого элемента решётки.


Рис. 27. Узлы ферм из гнутосварных профилей
а – К-образный при треугольной решетке; б – то же, при раскосной решетке;
в – опорный; г – У-образный
2.2. В случае одностороннего примыкания к поясу двух элементов решётки или более с усилиями разных знаков (см. рис. 27,а,б), а также одного элемента в опорных узлах (см. рис. 27,в) при
d / D £ 0,9 и g / b £ 0,25 несущую способность стенки пояса следует проверять для каждого примыкающего элемента по формуле
(N + )  , (245)
где gd – коэффициент влияния знака усилия в примыкающем элементе, принимаемый равным 1,2 при растяжении и 1,0 – в остальных случаях;
gD – коэффициент влияния продольной силы в поясе, определяемый при сжатии в поясе, если êF ê/ (ARy) > 0,5, по формуле
gD = 1,5 – êF ê/ (ARy),
в остальных случаях gD = 1,0;
b – длина участка линии пересечения примыкающего элемента с поясом в направлении оси пояса, равная db / sina;
g – половина расстояния между смежными стенками соседних элементов решётки или поперечной стенкой раскоса и опорным ребром;
f = (D – d) /2.
2.3. Несущую способность стенки пояса в У-образных узлах (см. рис. 27,г), а также в узлах, указанных в п. 2.2, при g / b > 0,25 следует проверять по формуле
. (246)
2.4. Несущую способность боковой стенки в плоскости узла в месте примыкания сжатого элемента при d / D > 0,85 следует проверять по формуле
, (247)
где gt – коэффициент влияния тонкостенности пояса, для отношений Db / t ³ 25 принимаемый равным 0,8, в остальных случаях – 1,0;
k – коэффициент, принимаемый равным
при 4 (t / Db)2 – Ry / E £ 0 k = 3,6 (t / Db)2 E / Ry;
при 0 < 4(t / Db)2 – Ry / E < 6 . 10-4 k = 0,9 + 670 (t / Db)2 – 170 Ry / E;
в остальных случаях k =1,0.
2.5. Несущую способность элемента решётки вблизи примыкания к поясу следует проверять:
а) в узлах, указанных в п. 2.2 настоящего приложения, по формуле
 , (248)
где k следует определять, как в п. 2.4 настоящего приложения, но с заменой характеристик пояса на характеристики элемента решетки: Dbна большее из значений d или db, t на td и Ry на Ryd;
Для элемента решётки неквадратного сечения в левую часть формулы (248) следует вводить множитель ;
б) в узлах, указанных в п. 2.3 настоящего приложения, по формуле
(N + )  (249)
выражения в круглых скобках формулы (249) не должно быть менее 0.
Для элементов решетки неквадратного сечения в левую часть формулы (249) следует вводить множитель (1 + d / db) / 2.
2.6. Прочность сварных швов, прикрепляющих элементы решётки к поясу, следует проверять:
а) в узлах, указанных в п. 2.2 настоящего приложения, по формуле
( N + )  , (250)
где bf, kf, Rwf следует принимать согласно требованиям разд. 12;
б) в узлах, указанных в п. 2.3 настоящего приложения, по формуле
(N + )   (251)
в) сварные швы, выполненные при наличии установочного зазора, равного (0,5 ¸ 0,7) td, c полным проплавлением стенки профиля, следует рассчитывать как стыковые.
3. Фермы из круглых труб
3.1. Узлы ферм из круглых труб (рис. 28) следует проверять согласно требованиям п. 1. настоящего приложения.

Рис. 28. Узлы ферм из круглых труб
а – К-образный; б – Х-образный; в – опорный
3.2. В случае примыкания к поясу n элементов решётки (см. рис. 28,а,б), а также одного элемента в опорных узлах (см. рис. 28,в) несущую способность стенки пояса следует проверять для каждого примыкающего элемента по формулам:
ê ij mi Ni sin ai / yi ê / (gDj grj S) £ 1; j = 1,, n; (252)
êNj ê sin aj / (yj 2S) (253)
где i – номер примыкающего элемента;
j – номер рассматриваемого примыкающего элемента;
Ni, Nj – усилие в примыкающем элементе, принимаемое с учётом знака («плюс» при растяжении, «минус» при сжатии);
mi – коэффициент, при i = j определяемый по формуле
mi =  + 
при i ¹ j mi = 1;
здесь gdj – коэффициент влияния знака усилия в рассматриваемом примыкающем элементе, принимаемый равным 0,8 при растяжении и 1,0 – в остальных случаях;
lzj – длина участка примыкания рассматриваемого элемента (для трубчатых элементов
lzj = dj / sin aj);
gzj – коэффициент влияния длины примыкания рассматриваемого элемента, для нецилиндрических примыканий определяемый по формуле
gzj = 1 + 
для цилиндрических примыканий (труб) gzj = 1;
bi или bj – ширина примыкающего элемента (для трубчатого элемента bi = di или bj = dj);
S – характеристика несущей способности пояса, определяемая по формуле
S = 13(1 + 0,02 d) t 2 Ry gc; (254)
здесь d = D / t – тонкостенность пояса;
gDj – коэффициент влияния продольной силы в поясе, определяемый при сжатии в поясе по формуле
gDj = 1 – 0,5(Fj / ARy)2,
в остальных случаях gDj = 1;
здесь Fj – продольная сила в поясе со стороны растянутого элемента решётки;
grj – коэффициент влияния подкрепления стенки пояса в узле поперечными рёбрами, диафрагмами и т.п., принимаемый равным 1,25 при расположении подкрепляющего ребра в пределах участка рассматриваемого примыкания и 1 – в остальных случаях;
ij – коэффициент влияния расположения каждого из смежных примыкающих элементов по отношению к рассматриваемому (j - му), определяемый по табл. 90;
при i = j ij = 1;
yi = arcsin bwi,
при bi £ 0,7 допускается принимать yi = 1,05 bi (bi см. табл. 90),
при bi > 0,7
yi = 1,05 bi (1 + 0,15bi8),
bwi = bwi / D;
bwi – ширина охвата пояса примыкающим элементом между кромками сварного шва
(при bi £ 0,7 допускается принимать bwi = bi, при b > 0,7 bwi = bi – tdi).
3.3. Несущую способность стенки трубчатых элементов решётки вблизи примыкания к поясу следует проверять по формуле
 (255)
Т а б л и ц а 90
Расположение оси смежного
примыкающего элемента относительно оси рассматриваемого		 Тип
узла
sij
ij
С той же стороны пояса
К
 - 1 – 

С противоположной стороны пояса
Х
 0 £ sij < D cos2
³ D 0
_____________________________
Обозначения, принятые в табл. 90 (см. рис. 28):
gij – наименьшее расстояние вдоль оси пояса между сварными швами, прикрепляю-
щими к поясу рассматриваемый и смежный элементы решётки (продольный
просвет):
gij =  (ctg ai + ctg aj) – ,
sij – расстояние вдоль пояса между бортами рассматриваемого и смежного
примыкающих элементов:
sij = ctg ai + ctg aj;
bi = bi / D – отношение ширины примыкания смежного элемента к диаметру пояса (для
трубчатых элементов bi = di / D).
П р и м е ч а н и е. Значения zij следует принимать равными:
при gij £ 0 zij = 0,6;
при 0 < gij < D zij = 1 – 0,4 (1 – gij / D)4;
при gij ³ D zij = 1.
где æ – коэффициент, принимаемый равным: 0,008 – для раскосов в К-образных узлах, при расчёте примыканий которых значение коэффициента , определяемого по табл. 90, оставляет менее 0,85; 0,015 – в остальных случаях;
gcd – коэффициент условий работы, принимаемый равным: 0,85 – для элементов, пересекающихся в узле с двумя другими элементами, имеющими разные знаки усилий;
1 – в остальных случаях.
3.4. При подкреплении стенки пояса в узле (в местах примыкания рассматриваемого примыкающего элемента) прилегающей и приваренной к поясу накладкой толщиной ta вместо Ry в формуле (254) следует принимать расчётное сопротивление материала накладки Rya, вместо t– приведенную толщину tef, принимаемую равной: для растянутых примыкающих элементов tа, но не более
1,5t; для сжатых – tmax + 0,25tmin, где tmax – бóльшая, а tmin – меньшая из толщин t и ta.
3.5. Прочность сварных швов в случае резки труб со скосом кромки допускается проверять по формуле
 (256)
где Rwy – расчётное сопротивление сварного стыкового соединения, принимаемое по указаниям п. 4.4 настоящих норм.
4. Фермы из двутавров
4.1. Узлы ферм из двутавров с параллельными гранями полок (рис. 29) следует проверять согласно требованиям п. 1 настоящего приложения, а также учитывать:
несущую способность участка стенки пояса, соответствующего сжатому элементу решётки;
несущую способность поперечного сечения пояса на сдвиг.

Рис. 29. Узлы ферм из двутавров
а – К-образный при треугольной решетке; б – то же, при раскосной решетке;
в – опорный
4.2. В случае одностороннего примыкания к двутавровому поясу двух или более двутавровых элементов решетки с усилиями разных знаков (см. рис. 29,а,б), а также одного элемента в опорных узлах (см. рис. 29,в) при g £ 15 мм несущую способность полки пояса следует проверять для каждого примыкающего элемента по формуле
(N + ) /  (257)
где gD – коэффициент, определяемый по указаниям п. 2.2.
4.3. Несущую способность участка стенки двутаврового пояса под действием сжатого двутаврового элемента решётки следует проверять по формуле
N sin2a / (1,5 gc gD Ry db tw) (258)
где tw – толщина стенки пояса.
4.4. Несущую способность поперечного сечения двутаврового пояса под воздействием поперечной силы в узле следует проверять по формуле
Q / { gc Rs [A –(2 - c) Dt + (tw + 2r) t ]} (259)
где Q – поперечная сила в узле, равная меньшему из произведений N sina;
Rs – расчётное сопротивление сдвигу стали пояса;
c = 1 / ;
r – радиус закругления профиля пояса.
4.5. Несущую способность двутаврового элемента решётки вблизи примыкания к поясу следует проверять по формуле N (1+0,05d / t) / (gcgd Ryd Ad ) £ 1, (260)
где gd – коэффициент, принимаемый по указаниям п. 2.2 настоящего приложения.
4.6. Сечения сварных швов, прикрепляющих элементы решетки к поясу, следует принимать соответственно прочности участков (полок, стенок) двутаврового элемента решетки.

ПРИЛОЖЕНИЕ 11
Методика подбора минимальных сечений изгибаемых элементов
 
1. Общие положения
1.1. Методика позволяет установить размеры минимальных по площади сечений шарнирно опертых балок, нагруженных в плоскости стенки и имеющих сварное двутавровое двоякосимметричное сечение с устойчивой, гибкой или перфорированной стенкой, а также определить наиболее эффективное сопротивление стали Ry,ef .
1.2. Устойчивость балок следует обеспечивать выполнением требований п. 6.4.4 – 6.4.6 настоящих норм.
1.3. Для подбора минимального сечения балки расчетными размерами и параметрами являются:
l – пролет;
М – расчётный изгибающий момент;
n – параметр, определяющий предельный прогиб ( fu = l / n) и принимаемый согласно СНиП 2.01.07 (разд. 10);
r – параметр, равный 9,6 – при равномерно распределенной нагрузке, 12 – при сосредоточенной нагрузке в середине пролета, 10 – в остальных случаях;
gf – коэффициент надежности по нагрузке, определяемый как отношение расчетного значения эквивалентной (по значению изгибающего момента) нагрузки к нормативному;
В = ; y = l / B; q = n / (rgf) – величины, используемые в расчётных формулах.
1.4. Сечение балки, принятое с учетом действующих сортаментов, требований и ограничений, предъявляемых к проекту в каждом конкретном случае, следует проверять согласно требованиям разд.6 настоящих норм (для балок с устойчивой стенкой) или требований настоящего приложения (для балок с гибкой стенкой).
2. Балки из однородного материала с устойчивой стенкой
2.1. Размеры сечений (см. рис. 5 настоящих норм) двутавровых балок 1-го класса следует определять по формулам:
tw = 0,367В; hw = 5,5twn /; tf = 1,66tw; bf = 0,302hw, (261)
где n = .
Эффективное значение расчетного сопротивления стали Ry,ef следует определять по формуле
Ry,ef =  (262)
2.2. Размеры сечений двутавровых балок 2-го класса при 1 <  £ 5 следует определять по формулам:
tw = 1,26B / ; hw =  tf = 0,71tw bf = 1,42hw, (263)
где w1 = 1 + 1/3 2 + 0,8 (t / Rs)4 (1 – 1/2);
a1 = 0,25(3w1 – 2).
Параметр  следует определять по формулам:
= 0,29 / , (264)
где c1x– коэффициент, определяемый по формулам (77) настоящих норм и изменяющийся в пределах 1 < c1x £ cx;
Для балок коробчатого сечения коэффициенты c1x и c1r в формуле (264) следует умножать на 0,5.
В формулах (263) значение  следует определять в зависимости от  по табл. 91, а значение – по п. 6.5.8 настоящих норм. В табл. 91 и в формулах (263) среднее касательное напряжение t следует принимать равным t = Q / Aw.
Т а б л и ц а 91

t/Rs		 Предельные значения  при , равном
1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5 ³ 5,0
0 5,50 4,00 3,42 3,00 2,72 2,52 2,37 2,27 2,20
0,5 4,50 3,70 3,13 2,75 2,51 2,35 2,26 2,20 2,20
0,6 4,25 3,52 2,98 2,64 2,42 2,28 2,20 2,20 2,20
0,7 4,00 3,34 2,84 2,53 2,34 2,20 2,20 2,20 2,20
0,8 3,75 3,04 2,62 2,37 2,26 2,20 2,20 2,20 2,20
0,9 3,50 2,73 2,39 2,20 2,20 2,20 2,20 2,20 2,20
Значения M и Q следует определять в одном сечении балки.
Эффективное значение расчетного сопротивления стали Ry,ef следует определять по формуле
Ry,ef =  . (265)
где h = (1,8w1 – 0,8) / (w1.
2.3. При наличии зоны чистого изгиба размеры сечений балок 2-го класса и эффективное значение расчетного сопротивления стали следует определять по формулам (263) и (265) соответственно при подстановке в них значения  = 1,42.
2.4. Размеры сечений двутавровых балок 3-го класса (при  = 2,2; = 0,3) следует определять по формулам:
tw = 0,745B /  hw = 2,2tw ; tf = 1,92tw bf = 0,525hw, (266)
где w2 = 1 + 0,8(t/Rs)4;
a2 = 0,25(3w2 – 2).
Эффективное значение расчетного сопротивления стали Ry,ef следует определять по формуле
Ry,ef = , (267)
где h2 = (1,8w 2 – 0,8) / (w 2 
2.5. При выборе стали расчетное сопротивление Ry следует принимать близким к Ry,ef, вычисленному по формулам (262), (265) и (267); при этом должно быть выполнено условие Ry £ Ry,ef.
2.6. Для балок 2-го и 3-го классов при одновременном действии в сечении М и Q в формулах (263), (265) – (267) следует принимать: в первом приближении t = 0; в последующих приближениях t = Q / (tw hw).
3. Бистальные балки с устойчивой стенкой
Размеры сечений бистальных двутавровых балок 2-го класса с устойчивой стенкой при
Ryf / Ryw = r следует определять по формулам:
tw = 1,26B / ; hw =  tw nw /; tf = tw ; bf = hw , (268)
где w3 = 2r – 1 + 1 /(3r 2) + 0,8 (t / Rsw)4 (1 – 1 / r 2);
a3 = 0,25 (3w3 / r – 2);
nw = .
В формулах (268) значение  следует принимать по табл. 91 в зависимости от параметра , определяемого по формуле = 1 + (1,3 – 0,2 af)(c1r – 1), (269)
где c1r – коэффициент, определяемый по формулам:
c1r = Мх / (Wxn Ryw gc) или c1r = br cxr (270)
и изменяющийся в пределах 1 < c1r £ cxr ;
здесь br и cxr – коэффициенты, определяемые согласно п. 6.2.8 настоящих норм.
Эффективное значение расчетного сопротивления стали стенки балки Ryw,ef следует определять по формуле
Ryw,ef = , (271)
где h3 = (1,8w3 / r – 0,8) / (w3 ).
При выборе стали должно быть выполнено условие Ryw £ Ryw,ef.
При одновременном действии в сечении М и Q следует учитывать п. 2.6 настоящего приложения.
 
4. Балки с гибкой стенкой
4.1. Разрезные балки с гибкой стенкой симметричного двутаврового сечения, несущие статическую нагрузку и изгибаемые в плоскости стенки, как правило, следует применять при нагрузке, эквивалентной равномерно распределенной до 50 кН/м, и проектировать из стали с пределом текучести до 345 Н/мм2.
4.2.. Устойчивость балок с гибкой стенкой следует обеспечивать либо выполнением требований п. 6.4.4,а настоящих норм, либо закреплением сжатого пояса, при котором условная гибкость пояса b = (lef /bf ) не превышает 0,21 (где bf – ширина сжатого пояса).
4.3. Отношение ширины свеса сжатого пояса к его толщине следует принимать не более 0,38.
4.4. Отношение площадей сечений пояса и стенки af = Af / (t w h w) не должно превышать предельных значений afu, определяемых по формуле
a fu = (1,34 – 412 Ry /E). (272)
4.5. Участок стенки балки над опорой следует укреплять двусторонним опорным ребром жесткости и рассчитывать согласно требованиям п. 6.5.17 настоящих норм.
На расстоянии не менее ширины ребра и не более 1,3 t w  от опорного ребра следует устанавливать дополнительное двустороннее ребро жесткости размером согласно п. 4.9 настоящего приложения.
4.6. Местное напряжение sloc в стенке балки, определённое по формуле (47), должно быть не более 0,75 Ry, при этом значение lefследует вычислять по формуле (48) настоящих норм.
4.7. При определении прогиба балок момент инерции поперечного сечения брутто балки следует уменьшать умножением на коэффициентa = 1,2 – 0,033  для балок с ребрами в пролете и на коэффициент a = 1,2 – 0,033  – h / l – для балок без ребер в пролёте.
4.8. Прочность разрезных балок симметричного двутаврового сечения, несущих статическую нагрузку, изгибаемых в плоскости стенки, укрепленной только поперечными ребрами жесткости (рис. 30), с условной гибкостью стенки 6 £ £ 13 следует проверять по формуле
(М / Мu)4 + (Q / Qu)4 £ 1, (273)
где М и Q – значения момента и поперечной силы в рассматриваемом сечении балки;
Мu – предельное значение момента, вычисляемое по формуле
Mu = Ry gc t w h w 2 [Af / (t w h w) + (0,85 / ) (1 – 1 /)]; (274)
Qu – предельное значение поперечной силы, вычисляемое по формуле
Qu = Rsgc t w h w [ tcr / Rs + 3,3 bm (1 - tcr / Rs) / (1 + m2) ]. (275)
В формулах (274) и (275) обозначено:
t w и h w – толщина и высота стенки соответственно;
Аf – площадь сечения пояса балки;
tcr, m – критическое напряжение и отношение размеров отсека стенки соответственно, определяемые согласно п. 6.5.3 настоящих норм;
b – коэффициент, вычисляемый по формуле
b = 0,1 + 3a; b ³ 0,15. (276)
Здесь a = 8Wmin / (tw hw 2 a2); a ;
Wmin – минимальный момент сопротивления (относительно собственной оси, параллельной поясу балки) таврового сечения, состоящего из сжатого пояса балки и примыкающего к нему участка стенки высотой 0,5tw;
а – шаг рёбер жёсткости.

Рис. 30. Схема балки с гибкой стенкой
4.9. Поперечные рёбра жёсткости, сечения которых приняты не менее указанных в п. 6.5.9 настоящих норм, следует рассчитывать на устойчивость как стержни, сжатые силой N, определяемой по формуле
N = 3,3 Rs gc tw hw bm (1 – tcr / Rs) / (1 + m2), (277)
где все обозначения следует принимать по п. 4.8 настоящего приложения.
Значение N рекомендуется принимать равным не менее значения сосредоточенной нагрузки, расположенной над ребром.
Расчётную длину стержня следует принимать равной lef = hw (1 – b ), но не менее 0,7hw.
Симметричное двустороннее ребро рекомендуется рассчитывать на центральное сжатие, одностороннее – на внецентренное сжатие с эксцентриситетом, равным расстоянию от оси стенки до центра тяжести расчётного сечения стержня.
В расчётное сечение стержня следует включать сечение ребра жёсткости и полосы стенки шириной 0,65 tw с каждой стороны ребра.
4.10. Размеры сечений двутавровых балок с гибкой стенкой и ребрами, удовлетворяющие условию (273), следует определять по формулам:
tw = (0,19 + 29Ry / E )B; hw = tw  bf = 0,76hw / tf = tw  (278)
где  = 12,9 – 2060 Ry / E.
Эффективное значение расчётного сопротивления стали балки Ry,ef следует определять по формуле
Ry,ef =  (279)
При необходимости, с целью удовлетворения условия (273) следует увеличивать количество рёбер жесткости или толщину стенки в отсеках балки, расположенных у опор.
При выборе стали следует выполнять условие Ry £ Ry,ef.
4.11. В балках (см. рис. 30) с условной гибкостью стенки 7 £  £ 10 при действии равномерно распределенной нагрузки или при числе сосредоточенных одинаковых нагрузок в пролете 5 и более, расположенных на равных расстояниях друг от друга и от опор, допускается не укреплять стенку в пролете поперечными ребрами; при этом нагрузка должна быть приложена симметрично относительно плоскости стенки.
Прочность таких балок следует проверять по формуле
M £ Ry gc tw  [ (280)
где d – коэффициент, учитывающий влияние поперечной силы на несущую способность балки и
определяемый по формуле
d = 1 – 5,6 Аf hw / (Aw l ).
При этом следует принимать tf = 2 tw ¸ 3 tw и 0,025 £ Af hw / (Aw l ) .
5. Балки с перфорированной стенкой
5.1. Балки с перфорированной стенкой следует проектировать из прокатных двутавров (≥ Ι 20), как правило, из стали с пределом текучести до 440 Н/мм2. Степень развития прокатного профиля (отношение высоты развитой балки к высоте исходного двутавра) рекомендуется принимать ≤ 1,5.
Сварные соединения стенок следует выполнять стыковым швом с полным проваром.

Рис. 31. Схема участка балки с перфорированной стенкой
5.2. Расчет на прочность балок, изгибаемых в плоскости стенки (рис. 31), следует выполнять по формулам:
для точек, находящихся в углах вырезанных отверстий на расстоянии 0,5d от оси х - х
 £ Rugc; (281)
для точек, находящихся над углами вырезанных отверстий на расстоянии 0,5h от оси х - х
 £ Rygc; (282)
 £ Rsgc , (283)
где М – изгибающий момент в сечении балки;
Q – поперечная сила в сечении балки;
Qs – то же, на расстоянии (с + s – 0,5 а) от опоры (см. рис. 31);
Wx – собственный момент сопротивления развитого двутавра в сечении балки с отверстием (сечение нетто) относительно оси х - х;
Wmax, Wmin – наибольший и наименьший моменты сопротивления таврового сечения.
5.3. Pасчёт на устойчивость балок следует выполнять согласно требованиям п. 6.4.1 настоящих норм; при этом геометрические характеристики балок следует вычислять для сечения с отверстием. Устойчивость балок следует считать обеспеченной, если выполнены требования п. 6.4.4 и 6.4.5 настоящих норм.
5.4. В опорных сечениях стенку балки при hef / tw > 40 следует укреплять рёбрами жесткости и рассчитывать согласно требованиям п. 6.5.17 настоящих норм; при этом у опорного сечения следует принимать c ³ 250 мм (см. рис. 31).
5.5. В сечениях балки при отношении hef / tw > 2,5  или при невыполнении требований п. 6.2.2 следует устанавливать ребра жесткости в соответствии с требованиями п. 6.5.9 настоящих норм.
Сосредоточенные грузы следует располагать только в сечениях балки, не ослабленных отверстиями.
Высота стенки сжатого таврового сечения должна удовлетворять требованиям п. 5.3.2 настоящих норм, в формуле (29) которого следует принимать  = 1,4.
5.6. При определении прогиба балок с отношением l / hef ³ 12 (где l – пролет балки) момент инерции сечения балки с отверстием следует умножать на коэффициент 0,95.
© 2008 - 2025 МААП - СРО Проектировщиков. (Сайт для лиц 16+)
г. Москва, улица Ивана Бабушкина, дом 4, корпус 1
Top.Mail.Ru

Поиск по сайту